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| | | | | | | | | | | | | 现在来讲讲谐振网络的工作过程,要想谐振网络呈感性,那么开关频率必须大于谐振频率,这样就有三种可能,fs=fr,fs>fr,fr2<fs<fr.第一种情况是最好理解的,我们就先讲fs=fr时各个点的波形 |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 第2张图中,Ls电流与Lp电流相等,副边绕组应该没有电流流过才对,为什么楼主的图中副边还有电流流过D1? |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 从电压增益公式看来,当w=w0的时候,M=1,此时跟Q,m没有关系,也就跟负载没有关系了,这个点是我们要的,但实际设计中很难刚好到这个点,所以尽量要接近这个点 |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 去了一个礼拜的展会,最近手头事也多,好久没更新了,有时间继续 |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 从图中可以看出,m值越小,Q值越陡峭,要获取相同增益时(譬如增益由1.2-1.1变化时,增益只变化了0.1),越陡峭的Q值频率变化越小,这个是大家设计电路时需要的结果,理论上讲m值越小越好.
但大家知道m=LP/Lr,m值越小意味着LP越小,LP越小,电感电流会越大,这会严重影响开关管的导通损耗,进而影响电源的效率。所以这里K值的选择很重要,两者要折中,一般大家的经验是3-7之间。
这里说句题外话,关于这个问题我请教过一个大师,他一般是这样的,只要在满足增益的情况下Q值越大越好,此时m也就越大,理论上讲效率越高(注意这里的前提条件是满足增益的情况下) |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 我相信很多人刚开始看这段话的时候不一定都能理解,至少我刚开始看得是比较朦胧的感觉,第一句话(当我们确定K值后,就可以得到一组Q值曲线。我们如何去理解这个Q值曲线呢?当我们的输入和输出电压固定的时候,并且变压器变比固定的时候,根据上面的公式,我们是可以得到一个固定的我们所需要的谐振槽路的增益M)要结合公式M=2N*VO/VIN来看就好理解了,输入电压跟输出电压固定,咋比固定,那么增益自然就固定了。
接下来看他的第二句话,(当对应于某一个输入电压时,我们需要谐振槽路提供的增益为Mx)从公式上看,不同的输入电压谐振槽的增益也不同,在正常的输入电压范围内,当对应任何一个输入电压的时候,此时谐振槽也会对应有一个增益MX,这个MX在这里我们可以看成是一个定值。
第三句话,(我们可以在Q值曲线上画一条Mx的直线,Mx这条直线和Q值曲线相交的点,就是LLC在不同负载下的工作点。 )MX既然是定值,自然可以用一条直线画出来,这条直线跟Q值曲线有很多相交点。在这里为什么会说相交的点事LLC在不同负载下的工作点呢?这也要结合公式Q=WO*LR/RAC来看,不同负载,RAC不一样,Q值自然不一样,那么不同负载就对应着不同的Q值曲线,自然就跟MX有很多相交点了
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 第四句话,(从图上我们可以看到,当负载增大时,Q值也增大,Q值曲线左移,Q值曲线与Mx相交点的频率是降低的。因此我们可以看到当负载增加的时候,LLC的工作频率是减小的。)这个应该好理解,Q=WO*LR/RAC,负载增大,RAC是减少的,Q值就增大了,我们要看Q值曲线的右边,因为电路是工作在ZVS区域,看曲线右边很明显,Q值增大的话,Q值曲线是左移的,那么MX与Q值相交点的频率是降低的,结论就是负载增加,LLC工作频率是降低的。这点很重要
第5句话,(从物理意义上来讲,当负载阻抗Rac减小的时候,Lr与Cr构成的串联谐振回路上的阻抗也要减小,以维持Rac上得到的分压不变。只有通过降低频率才能使Lr和Cr构成的串联阻抗减小。因此,当负载加重时,LLC的开关频率是减小的;当负载减轻的时候,LLC的开关频率是增大的。)这句话就相当于第4句话的白话文,RAC减少,也就是负载增加,因为RAC与LR是串联的关系,那么此时LR的阻抗应该也要减少,这样RAC上的分压才会不变,输出才会稳定,那么LR的阻抗减少的话,根据公式ZL=2*π*FR*LR,频率肯定也要减少。因此,结论也是一样,负载增加,频率减少 |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 还是继续看83楼图,当一个电路的输入,输出,负载,变比确定了的话,那么LLC的工作频率也就确定了。
从图中也可以看出LLC的工作频率点跟MX有很大的关系,当输入,输出,负载确定了的话,要想改变MX,唯一的办法就只有变比了(MX=2N*VO/VIN) |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 由增益公式可以知道,最大增益Mmax对应的是最小输入电压,所以最大增益是很好确定的,这个图我自己加了标注,按照自己的理解讲解下,Qmax是最大增益对应最小工作频率的Q值,怎么理解这句话呢,4是Qmax,看4曲线,在fmin处是在曲线的右边,是ZVS处,再看1,2,3曲线,在fmin处是不是都工作在Q值曲线的左边,是在ZCS区域了,所以这里的4曲线是临界点,如果选取的Q值曲线大于4,LLC会工作在ZCS区域,这样就不对了 |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 用通俗一点的话来讲解这段,(首先解释下这里为什么用软换流这个词,因为对于单个二极管来说都是零电流导通,但不一定是零电流关断,我在这里理解成不是零电流关断就是CCM,零电流关断就是CCM了,这样感觉会理解简单点)所以这段话也就是教我们什么时候让工作在DCM,什么时候工作在CCM。可以按照我们对反激的理解来解读。
当输出电压很高的时候,这个时候的输出整流管是没有办法用肖特基二极管的(肖特基二极管的电压一般是200V以下)如果工作CCM模式就会有反向恢复电流的问题,二极管的反向恢复损耗会比较大,所以一般会选择DCM,工作在DCM模式的话,工作频率就要小于谐振频率。谐振周期就会小于工作周期。
当输出电压不高的时候,可以用肖特基二极管,基本可以忽略反向恢复问题,那么就可以工作在CCM模式,工作在CCM模式的好处是峰值电流会小(这里讲的是环流)会降低通态的损耗,对效率有好处。工作在CCM模式的话,工作频率就要大于谐振频率,谐振周期大于工作周期。 |
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1,输入标称电压400V(前级有PFC)
2,输出参数64V,3A
3,掉电维持时间20ms
4,PFC输出直流电容150UF |
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1,输入功率PIN=PO/η=64*3/0.94=204
2,最大输入电压VINMAX=VOPFC=400V
3,最小输入电压VINMIN=√VOPFC^2-2PIN*Thd/Cdl=√400^2-2*204*0.02/150*10^-6=325V
(此公式怎么来的也不太清楚,只是套用)
根据这个公式知道最小输入电压跟掉电维持时间,输入电容有很大的关系)
这里我还是把最小输入电压设为350V,此时可能掉电维持时间会比较短,我输入电容容量没法加大,所以还是用150UF。掉电维持时间问题就先不管了。 |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 3,谐振曹璐最大增益与最小增益
我们设计的最好状态莫非是在满载的情况下FS=FO,我们正常工作的PFC电压400V就是最大输入电压,此时的增益应该就是最小增益了。
由39楼的公式知道,当FS=FO时,即W=WO时,增益M只跟m有关(m=LP/LR)
M=√m/m-1,所以Mmin=√6/6-1=1.1(这里m取值6,之前讲过,m取值范围是3-7)
最大增益Mmax=(vopfc/vinmin)*Mmin=400/350*1.1=1.26 |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 4,确定匝数比
n=NP/NS=(VINMAX/2*VO+VD)*Mmin,(我也不太清楚这里为什么要乘以Mmin),n=400/2*64+0.7=3.108 |
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RAC=8n^2*RO/π^2=8*3.108^2*(64/3)/3.14^2=167Ω |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 7,计算谐振槽,Q值计算出来,谐振参数就好计算了
Q=WO*LR/RAC,LR=Q*RAC/WO=0.37*167/2*3.14*100*10^3=98UH
LP=m*LR=6*98=588UH
Q=1/WO*CR*RAC,CR=1/Q*WO*RAC=1/0.37*2*3.14*100*10^3*167=26NF
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 最小开关频率的计算
FMIN=FR/√1+m*(1-1/GMAX^2)=56KHZ |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 初级匝数的计算,这个的计算方式跟反激基本一样
NPmin=VOR*DMAX/AE*BE*FMIN 这里的VOR=N(VO+VF) DMAX=0.5,
NPmin=3.108*(64+0.7)/2*56*10^3*161*10^-6*0.3=37.15
NP=N*NS>NPmin=3.108*13=40.4
所以这里NP=40,NS=13
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是因为全波整流?
有桥式整流还需要除以2?
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 中文翻译是错的,最好看英文版的!!!
英文是写,负载降低,Q低,峰值增益大;反之,负载增加,Q高,所获得的增益变小
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 负载是指Rac吗?那按照公式,负载变轻,即Rac变小,Q不是变大了?
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 一般负载是指电流,负载变轻,R=V/I,R变大,Q变小
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 在60K频率附近增益很高,在实际应用中60K左右的输出纹波应该很高,但是实测没有很高的纹波,请问是什么原因呢? 这个频率点的纹波应该很大才是呀。。。
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 楼主 你好,在同一增益时,有两个不一样的工作频率点,电源开机后,是怎样选择哪一个频率点的?是随机吗?
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 在复杂的周期性振荡中,包含基波和谐波。和该振荡最长周期相等的正弦波分量称为基波。相应于这个周期的频率称为基本频率。频率等于基本频率的整倍数的正弦波分量称为谐波。 |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 所以基波要减去前面的VIN/2直流分量,自己的理解,不对之处还请指出 |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 正半周(负半周反向而已):全桥整流时副边绕组电流均值为Io,积分一下可以求得峰值为πIo/2,可变换成需要的式子. |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 半桥与全桥,在谐振频率点处,直流增益分别是1/2n,1/n
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 其实 前面两个公式很好理解,输入不是等效吧,LC振荡在共振点本来就是正弦波, 电流的换算按交流端 电荷数在半波上的积分等于 直流输出端电荷数在半波时间的积分,简单的微积分计算就能算出来, 电压按照 UIT,热量平衡建立公式, 我已经写纸上发送了。 第三个公式确实比较麻烦,是个LRC响应电路的算法,R就是等效负载。
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 大师,”而图二可以看出VRI=2VO“。全波整流,不是应该相等吗?
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 就是假设正弦波的峰值电压,然后根据微积分,计算半波的热量累计,一定等于输出半波时间的热量累积, 理想情况。 就能算出峰值电压了。至于M的计算,应该是和LRC暂态响应的方法,这个我还没去算。
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 首先理解变压器副边电压波形为交流方波,这样这个方波的峰值为+-vo,这样根据傅里叶变换出,基波峰值就为4*VO/PI,有效值(Vrms)就为2*√2*VO/PI;
其次变压器副边输出波形为正弦波(其有效值为Irms),根据单相全桥整流公式得:Io =2*√2*Irms/PI,得出Irms = PI/(2*√2*Irms);
Vrms / I rms = 8 /(PI*PI)*R;
而变压器变比为n:1,根据能量平衡,容易将副边电阻等效到原边电阻。
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 设交流端电流方程 ImSinwt, 电子量微分方程 ImSinwt . dt ,直流半周时间 电子量 I0 . T/2. 列等式 解出 Im=I0 .PI /2. 然后就出来了。
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 但是你这个推论是Iin公式已知的情况下求Uin的公式呀
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 两个图的电流不一样,一个是谐振电流一直大于励磁电流 一个是交替的 那个是对的? |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 你是在看30楼的图吗?如果是的话估计是你没仔细看,两个图的电流方向是不一样的,谐振电流是不会小于励磁电流的,没有你说的交替 |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 13楼的图 是看错了,按照13楼的 来说就是谐振电流一直大于励磁电流? |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 我不知道自己理解的对不对,励磁电流从图上看是按照一定斜率变化的,副边折算过来的电压再电感上形成的电流,但是谐振电流有时也会流过这个电感还会流过原边电感,不知道这么理解有什么问题,希望指点,
另外问一下谐振电流波形是正弦波是不是由于MOS控制方式决定因为也看到过谐振电流是类似方波的 |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 这个就要去看电磁学了,实际原边电流是励磁电流和副边反射电流的矢量和, 负载为零,理想变压器正好就是励磁电流。
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | cross1的充电个人认为应该是Vin通过谐振回路对cross1充电,cross2是谐振腔电流对cross2进行放电(因为此时cross2的电压方向与谐振电流方向相反)
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 简单易懂,入门者福音啊,楼主有没有什么中文的LLC仿真软件,英文用不习惯,我现在在用LTspiceI,感觉元件库太少 |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 哥 我也会刚玩的LTspice 你现在用那个能分享下那个好用吗?
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 呵呵,这个t0可不是系统开始的状态啊,这是在正常工作时任意选的一个点,至于这个点位置在图上可以看出来,你看14楼的第二个图,此时选的T0时刻是不是Q2处于导通状态,此时谐振电流在负半轴是不是比励磁电流大,只要谐振电流比励磁电流大就会继续充电 |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | 楼主,谐振电流继续对励磁电流充电?这个怎么理解啊,能详细解释下?它们不都是一条回路上的两个电流吗? |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | 请问法拉第定律可以判断励磁电感的正负吗?还有如何根据相位判断的D2导通呢,刚学LLC,还是看不太懂,求赐教 |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | 楼主,如你所言“根据法拉第定律,此时应该是励磁电感是上负下正,再根据相位来判断 ,很显然这个时候应该是D2导通。图箭头标注的是谐振电流的流向”,,那为什么你的图片电流方向是上正下负呢? 本帖最后由 wcm014 于 2016-5-18 21:25 编辑
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | 不是,ID是次级二极管的电流波形,IDS1是MOS管的电流波形 |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | 当GATE1驱动刚出来的时候,这时为什么原边的谐振电流为负?励磁电流也是为负?为何不是从0开始升?
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | 这就是LLC的优势所在啊,驱动发出来的时候,电流已经反向流过了其体二极管,其上电压为0,这就是ZVS
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| | | | | | | | | | | | | 我前段时间也在看LLC,就是这个LM被嵌压不加入谐振看不明白 |
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| | | | | | | | | | | | | | | 只要副边绕组电流不为零,原边绕组就被钳位为n倍副边电压 |
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| | | | | | | | | | | | | | | 这个时候Lm两端是有电压存在的(副边折射过来),类似于一个电压源,所以不参与谐振。
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| | | | | | | | | | | | | 楼主,问一个很菜的问题,LP两端电压被嵌位?能说的详细点吗?怎么被嵌位?被嵌位多少? |
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| | | | | | | | | | | | | 楼主,问一个很菜的问题,LP两端的电压被嵌位?是怎么被嵌位的,能详细描述下吗,被嵌位成多少? |
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| | | | | | | | | | | | | | | 55楼已经回答你的问题了,但我知道你的意思,所以我说得白话点,变压器什么时候两端才有感应电压呢?就是有变化的电流的时候,要是没有可变化电流的话,两端时没有感应电压的,这好像是法拉第定律,也记不太清楚了 |
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| | | | | | | | | | | | | 小弟刚开始从事电源,问题比较简单。请问空载时LP为什么没被钳位?空载时输出恒定,那次级LS电压也恒定啊,相应的LP两端电压也应该被钳位啊?谢谢
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| | | | | | | | | 请问为什么Lp是变压器初级的励磁电感吗?是的话,为什么变压器可以等效成Lp并联理想变压器,并且Ir和Ip为什么不相等,多余的电流流向哪里?不是的话,后面的解释为什么没有考虑变压器励磁电感? |
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| | | | | | | | | | | 理想变压器不消耗能量,也不储存能量,只是单纯的传递能量;而实际变压器模型为理想变压器并LM励磁电感,再串一个lk漏感;
ic=ip+nis(副边二极管导通时,谐振电流=励磁电流+流向副边的能量)
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| | | | | 你好,我做的一个LLC是L6562+L6599恒压的满载时(24V*5A)当输出电流从0.13-3A的时候输出电压不变,当电流从3A继续往上增加的时候输出电压就变了是什么原因,还有输出的两个整流二极管不对称这又是什么原因,请指点 |
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| | | | | | | | | 当电流继续往上升的时候电压就往下降,差不多维持功率不变的情况吧 |
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| | | | | | | | | | | 这又貌似是带载能力不行,要不你上波形图看下,波形最好能说明问题 |
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| | | | | | | | | | | | | 楼主,你好,我最近做的LLC有些问题方便留下你的QQ交流一下么 |
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| | | | | | | | | | | | | 你好楼主,我这个L6599做的是恒压,慢慢加载的时候居然下降了,环路我调了很久都没有用,电流从1.3A到2.3A变化时输出频率居然都是147K是什么原因,芯片坏了还是光耦有问题, |
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| | | | | | | | | | | | | | | 1.是不是限频了,你算下6599的最小频率
2.光耦是不是饱和了 |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | 37楼楼主讲过了,去计算看看,2个谐振频率分别多少,很有可能Q值太大,增益不够 |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 我的最大频率是50KHz最大频率是200KHz,启动频率是300KHz,能问下你光耦是用什么型号的么 |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | AD上L6599是自己建的元件库吗?我在AD给的里面找不到
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | Q值看起来是不大,你画增益曲线看看,实在不行上图上参数 |
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| | | | | | | | | 楼主谦虚了
1.输出电压变低:满载Q值变大,是不是Q值取得太大导致增益不够,输出电压变低
2.输出整流管二极管电流不对称:全波整流?看驱动波形及各绕组漏感 |
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| | | | | | | | | | | 这估计要让问问题的老兄提供满载的输出电压电流,还有此时的谐振频率,可以算出他的Q值,在增益曲线上面看看此时的增益够不够 |
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| | | | | | | 测一个LLC下管的开关频率,如果没异常的话这频率会比计算的谐振频率fr要高一点,如果频率比计算的谐振频率要低,那就是你的参数有问题 |
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| | | | | | | | | 工作在中间ZVS区域,右边ZVS区域以及双边ZVS区域都可以的吧,还是要看下增益曲线 |
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| | | | | | | 我也偏向前面的公式,不过 下面的△B要*2,因为拓朴是半桥 |
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| | | | | | | | | | | 这里没有必要弄个1/2吧,不过他这里的Ir只能是励磁电感的峰值电流 |
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| | | | | | | | | | | | | | | 其实就是V*Ton=Lm*ΔI=NS*ΔB。计算匝数N时,用N=Lm*ΔI/(S*ΔB),可以不考虑漏感,起到励磁作用的只有励磁电感Lm,所以ΔI也是励磁电流在半个周期内的变化值,ΔB这个时候就是2*Bmax。不过我觉得还是用V*Ton算好一些,毕竟实际制作的时候Lm不太好控制。
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| | | | | | | 这两个公式在某种程度上应该是等同的,V*TON=L*IP,个人观点 |
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| | | | | LZ,我是新手 能否把仙童的LLC计算文章发过来看看 |
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| | | | | 请问楼主用MATLAB仿真过LLC的八个阶段的波形吗 |
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| | | | | 很好,讲的很好,以前一直不知道什么是LLC,就知道两个电感和一个电容~今天才明白原来是多谐吖~哈哈~我是搞软开关的~
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| | | | | | | | | 这个你去看电路原理的 LRC 暂态响应方程 那一章,基本会明白的。
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| | | | | | | 你好,楼主,我想知道一下你是仿真后开始画板子还是直接刻板子调试的,如果是仿真的话哪个仿真软件会有L6563和L6599这两个芯片?
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| | | | | | | [url=] [/url]能讲一下,为什么不能工作在ZCS区域啊,, |
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| | | | | | | | | 是否可以这样理解,在ZCS区域,即工作于容性区,电流超前于电压,会出现 直通的情况
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| | | | | | | | | | | LLC 容性区域,其实不是在峰值增益左边的区域,对吧,
之前都在说容性区域是小于第一谐振频率(Lm和Cr)的区域,看来这种说法是不对的,,,,,
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| | | | | | | | | 为什么不能工作在ZCS区域,对系统有什么不利的影响吗?
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| | | | | 楼主,请问串联LLC谐振电路,开关管在开通时实现了ZVS,而在关断时候是有损耗吧?这个损耗大吗?那这么说LLC只减少了一半的开通损耗,而还存在另一半关断损耗?是这样理解的吗?谢谢。
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| | | | | | | ZVS开通,关断是有损耗,虽然关断电流不为0,但是电压几乎为0,所以损耗不大
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| | | | | 楼主最新参赛贴,大家可以多多支持
C组 200W LED驱动电源带0-10V调光 拓补PFC+LCChttps://bbs.21dianyuan.com/thread-242704-1-1.html
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| | | | | 各位高手,不好意思,打扰了。我们现在刚入门,搭建了一个LLC的电路,现在输出波形是这个样子,不知道应该怎么去解决,请问您们能赐教一下吗?不胜感激!
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| | | | | 楼主,我这里详细推导了LLC的公式,有什么问题还望不吝赐教。不过就是手写的,比较模糊。
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| | | | | 请问为什么Lp是变压器初级的励磁电感吗?是的话,为什么变压器可以等效成Lp并联理想变压器,并且Ir和Ip为什么 ?不是的话,后面的解释为什么没有考虑变压器励磁电感? |
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| | | | | fly大师、cmg大师,仙童的LLC是哪些啊,想了解一下 |
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| | | | | 大师:请教下做LED驱动电源,恒流的,LED电压是变化的要怎么设计呢?
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| | | | | 你这不是菜鸟了啊,大神啊 ,啥时候整理成一个文件就好了啊
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| | | | | fly大师,cmg大师,以及仙童的LLC计算权威几篇文章。这些能不能发给我下,兄弟
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| | | | | | | 一直没搞懂假如在原有的基础上,刻意增大Lp,其他参数都不变,电路会发生什么变化吗?
根据我的理解,如果Lp增加,励磁电流会降低一些,对效率比较好,同时Lp增加但Lr不变,那个K值是增加的,这会改变增益曲线的平坦度,结果就是满载半载空载,者之间的频率跨度就会变得很大。
但我目前实际的测试结果跟我的理解有差距,我现在有个电源,谐振频率设定的是90K,满载工作的时候,工作频率刚好等于90K,工作频率等于谐振频率,我很满意。但我后来刻意增加原边电感量(在确保谐振电感不变的前提下),目前的结果尽然满载时,工作频率就略低于谐振频率,不知道这是为何,我一下子就蒙圈了,跟我的理解不一样了。
我只是变相改变了K值和原边励磁电流而已,顶多就是频率变化范围变大而已,为什么让我满载的时候,工作频率变低了?
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| | | | | | | | | 81樓有答案,Lp加大曲線變平緩諧振頻率點往左半平面移動。 |
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| | | | | ZCS区域,即工作于容性区,电流超前于电压,会出现 直通的情况 |
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| | | | | 容性区域怎么理解那?从物理电气的特性上来分析,而不是从逻辑上来分析。 |
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| | | | | 感谢,最近很想了解Q值和K值对LLC的影响,正好可以看看吧主对Q和K的理解和我的差异。 |
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