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| | | | | | | 不是的,是调频的方式。控制芯片NCP1397B,驱动芯片SI8230。谐振频率250K,软启动频率测试大约为700K。
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| | | | | | | | | 你都上全桥了,可见功率不小,为什么还要用llc呢?llc有啥好处啊?
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| | | | | | | | | | | 星版,咨询你一个问题,移相全桥的变压器电感分开的方式和磁集成的方式,变压器的磁材总体积能否缩小?电气性能会有多大影响?我没有做过磁集成,但是想把手头的移相全桥的体积缩短,想考虑下磁集成
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| | | | | | | | | | | | | 你指的是把那个谐振电感用漏感?我个人觉得不好,首先漏感多余的能量无法钳位,这样就会传输到副边去!这样无疑增加了副边整流管尖峰,你再去想办法吸收尖峰的话,得不偿失了!
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| | | | | | | | | | | | | | | 不是指谐振电感,是输出电感,普通的有全波整流和全桥整流,还有一种倍流整流,倍流整流可以把输出电感跟变压器做到一起,但这种我不知道具体怎么样,见过**做过 |
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| | | | | | | 上管的驱动紧随上管VDS波形在变化。不像是驱动线耦合,倒像是米勒电容耦合过来的。我看SI8230的手册,当上管欠压保护的时候,VOA是会拉低的。但是当刚上电,VDDA在0V附近的时候,输出电压是否能正常工作并可靠拉低呢,还是也可能处于高阻态。这样的话,下管导通,上管的米勒电容充电使上管的VDS电压上升到385V,充电电流流过驱动电阻和10K对地电阻,会造成一个较大的压降,从而造成这样的驱动波?
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| | | | | | | 还有就是我这个管子的开通和关断的米勒平台波形对么,感觉开通还好,关断波形怪怪的,没见到过这种。虽然一般的MOS管开关过程分析中都有提到,开和关时都有米勒平台。但是实际测试的MOS管,基本都是开通时有明显的米勒平台,而关断时却观测不到明显的平台。
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| | | | | | | | | CASCODE结构有什么特点?那种不好做的是哪种结构?
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| | | | | | | | | | | CASCODE的GANFET是采用耗尽型GAN和低压MOS级联的结构,实际上驱动的是MOS管,门限电平为2~4V,最大驱动电压限制为20V左右,类似于普通的MOS管驱动。另一种技术路线是EMODE结构,即增强型GAN。这种管子,驱动门限很低约为1V,最大驱动电压约为6V,驱动易受干扰。
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