| | | | | 比较直观的是磁芯趋于饱和,L变小,电流的上升斜率变大;
如果是CRM模式的话,fs比理想的应该会高,开关loss增加。
再就是,磁芯铁损增大,气息处的涡流严重,铜损增大。整体效率下降。 |
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| | | | | | | 你好,我的意思常规反激的电流峰值每个周期内是一样的,这样B在每个周期内是一样的,所以一般B不取得过大。
但对于我上述的电流峰值波形,我在最大处的B取得比较大可以吗?如果我在电流峰值为1.16A处如果取B=0.3T,那么在电流峰值<1.16A时,磁芯利用率会比较低。 |
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| | | | | | | | | 单级PFC本来就是把PFC choke和反激变压器集成到了一起,磁芯是要比普通的反激大很多。
这种情况下,你硬把B值提高,其结果跟常规的反激变压器B值取得过大是一样的,只是你的饱和时间比较短,影响略小一点而已。
这就要你自己做trade off了 |
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| | | | | | | | | | | B值大就是效率低一些;
还是不能饱和,饱和后,感量下降,工作都可能会异常 |
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| | | | | | | | | | | | | 前期检验有啥好办法,低压满载高温,重复快速开关机? |
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| | | | | | | | | | | | | | | 看了下全部内容,感觉对于你这种参数比较偏极限的东西,余量本来就不大,建议重新核算一下磁芯参数;
您指的“前期检验”?,检验几个算合格?如果碰巧就这几个因为磁芯差异就合格了呢,这几个在105度,或许其他50%没被您抽到的就在115度了,小心使得万年船; |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | 赞同你的说法,小心使得万年船。
不太好重新核算磁芯,因为这涉及到整个电源的取舍,体积,频率,效率等,目前这个“基本定型”的磁芯昨天测试了下,饱和电流在1.4A左右(80%电感量处),电源最大峰值1.16A左右. 主要是目前此磁芯效率/频率等均达较优,只剩下此处有点信心不足. |
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| | | | | | | | | 文工,看来你们公司也经常要求做这种成本下降的事情啊 |
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| | | | | | | | | | | 不是经常,是一直在做.
相信这是绝大多数公司的必经之路,不然玩不起啊. |
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| | | | | | | | | | | | | 听以前一个达方的同事说,在他们公司,所谓研发就是要把每一颗料用到极致的人,他们的adapter用一颗RM8输出50w |
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| | | | | | | | | | | | | | | RM8出50W,还是ADAPTER,历害了。一般最多就出40W。 |
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| | | | | | | 这个裕量还是比较主观的,0.39T@100deg. 这个值本身就要打点折(等价TDK PC40的), 再加上温度有点玄,测了有近105度了.
所以高温下,快速低压开机时就容易出现异常了,现在在做10万次快速开关机实验. |
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| | | | | | | | | 用可知的极限计算,然后再留出余量。
宽电压的PFC是比较麻烦,要适应这么宽的输入电压,还要顶住馒头波峰顶上的2倍功率。 |
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| | | | | | | | | | | 是的,所以前期理论算了得了上面二个图,就是为了估计在多少百分比内B裕量不足. |
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| | | | | 峰值磁通密度我认为可以取得比平时的最大磁通密度高一些,提高利用率 |
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| | | | | | | 嗯,我也是这样想的,如2楼所示,如果峰值B取得小,那一般情况下,B用得更小,利用率低了,磁芯也要大好多,所以才有这个图出来,看看整个区间内B分布怎么样的.
总之,得折中与权衡. |
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| | | | | | | | | 我觉得最大磁通密度一般不超过0.3,但峰值磁通密度可以取接近饱和值,留5%-10%余量就够了 |
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| | | | | | | | | | | 想问一下,这个5%-10%余量,是否可以针对所有类型的电源? |
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| | | | | | | | | 但是你峰值磁通密度↑的话,温升也就随之↑;是否可以考虑提频↑呢, |
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| | | | | | | | | | | 提频试过,对效率的负面影响太大,
此电源:MOS管定死了,DIODE定死了,core定死了...
频率开始提到62K,B在0.28T左右,效率太低了,故降频,目前在52K左右. |
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| | | | | | | | | | | 文工顶楼已经说明了,工作时候磁通密度是一个变化值,适当提高峰值磁通密度对温升影响不大,这时主要考虑的还是饱和 |
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| | | | | Update:
实验做到现在,用的是满载下45度环境温度老化,做快速开关实验,2S开2S关,已进行65000次实验,目前仍在测试,基本正常.
按LED灯具5年来看,每天可以保证连续开关机35次,应该问题不大. |
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| | | | | | | 温升在多少呢,45度的情况下,您的25W,体积多大,能否透露下 |
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| | | | | | | | | 类似于这么大小: 80*18*12mm
温度在整体65度左右. |
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| | | | | | | | | | | 呵呵,观念还是有差异;
65度温升对于小弟来说,太高了;只能接受45—50左右 |
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| | | | | | | | | | | | | 半导体好点都能抗Tj=150度吧,本身发热量不太大,折算到Tc差不多125度,这样再留点裕量,45+65=110度,还是可以的.
至于大家常说的电解,我不想讨论,没啥意义. |
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| | | | | | | 你的B值偏高考虑到磁芯本身的剩磁和输出电流上限,感量上限就没啥余量了,建议至少留20%余量,不要超过0.32. |
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| | | | | | | | | 如果有机会给磁芯裕量,我也会考虑留,但此帖有一个前提:
B是变化的,如果B最大小于0.32T,那么在很大部分时间内B会远远小于0.32T. 这样需要较大的磁芯,也减少了利用率.
目前我的做法是如上述,实验测试. |
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| | | | | | | | | | | 1. 你觉得0.32T 和0.34T利用率会差多少呢,不到8%,还是质量更重要,
2. 这种架构本来就是这样的,考虑B值最大仅在PEAK.
3. 是为了EMI考虑吗?针对增加感量降工作频率降低,B值增加。
4. 最后,你有加SOFTSTART 功能吗,在启动时, 短路瞬间,暂态变化同时是高温时会饱和吗?LED PSU ON/OFF的机会是很大的,不是吗? |
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| | | | | | | | | | | | | 谢谢!
我一直赞同保守使用,我个人而言也尽量做到保守使用.但有时候给你限定了一些因素,你没得选择的时候,R&D就必须做risk assessment(风险评估), 这样你要么通过DOE来实现,要么从整体Review design.
1/2/3. 现在没办法只用到0.32T, 这是综合效率(热)/体积的结果,太小要么提频----效率下降比较明显.尺寸固定,所以没太多的办法.唯一的就是走一个高风险路线,将B用大. 提频对EMI影响可以不计,因为margin相对较大.
4. 无soft start function, LED P/S ON/OFF是有,但在lifetime内,我们想充分实验来验证.
如果朋友觉得比较好的前期验证方法,可以帮忙介绍下.
目前已做完8万次快速开关实验.正常. |
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