世纪电源网社区logo
社区
Datasheet
标题
返回顶部
原创

半桥软开关逆变式焊机原理详解

[复制链接]
查看: 8497 |回复: 24
1
月波
  • 积分:230
  • |
  • 主题:10
  • |
  • 帖子:78
积分:230
版主
  • 2012-12-14 12:26:02
半桥软开关逆变式焊机原理详解

这是一种新型的半桥软开关逆变技术,可使逆变开关器件在软开通软关断的条件下工作,其开关电压应力和电流应力都大为减小,开关损耗也大为减小,器件发热大为减小,同时电磁干扰幅度也大为减小,由于采用半桥,器件成本也相应降低了。
为达到以上目的, “半桥软开关逆变式焊机”包括按设备的电功率流向而顺序连接的:输入滤波电路、一次侧整流滤波电路、半桥软开关逆变电路、隔离变压器和二次侧整流滤波电路以及主控制板电路,主控制板电路既和二次整流滤波电路联通又和半桥软开关逆变电路联通。
图一是 的电路方框图
图二是 的主回路原理图
图三是 的主控制板电路图
如图一所示: “半桥软开关逆变式焊机”包括按设备的电功率流向而顺序连接的:输入滤波电路1、一次侧整流滤波电路2、半桥软开关逆变电路3、隔离变压器4和二次侧整流滤波电路5以及主控制板电路6。主控制板电路6既和二次整流滤波电路5联通又和半桥软开关逆变电路3联通。




图一中各电路的构成和相互连接关系见图二。
如图二所示:





输入滤波电路1由电源开关S1,差模滤波电容C27C28,共模滤波电容C29C30C31C32以及共模滤波电感L1组成。电网干扰信号通过上述滤波器的滤除,使得本焊机免受外界电磁干扰,提高稳定性;同样,本焊机产生的干扰信号会也会被上述滤波器滤除,使得本焊接不会对外界产生电磁干扰,提高其他设备的稳定性。
一次侧整流滤波电路2由整流桥BR1和电容C34C35组成。送入机内的交流电压、电流通过整流桥BR1整流成直流电压、电流,经过电容C34C35滤波后送半桥软开关逆变电路3
半桥软开关逆变电路3,由两组绝缘栅场效应电力开关器件Q1Q2顺向串接组成,另两组绝缘栅场效应电力开关器件Q01Q02反向串接组成辅助开关电路,R48R49R54R55分别为四只绝缘栅场效应电力开关器件的栅极串接驱动电阻,R50C38R51C39分别为半桥主逆变电路的两只绝缘栅场效应电力开关器件Q1Q2两极(对于MOSFET器件为DS极,对于IGBT器件为CE极,对于MCT器件为AK极)并联的阻容吸收电路。辅助开关电路的两组绝缘栅场效应电力开关器件Q01Q02反向串接后一边接到两组绝缘栅场效应电力开关器件Q1Q2串接组成的半桥桥臂的中点,另一边则接到直流母线串接谐振电容C36C37的中点。绝缘栅场效应电力开关器件Q01Q02和谐振电容C36C37以及饱和电感L2组成软开关辅助谐振电路。以保证主开关Q1Q2零电流导通,零电压关断。电容C40和电容C39是桥臂电容,其容量足够大,以至于主开关Q1Q2的每次导通,C点的电位基本保持为直流母线电压的二分之一。电感L3为无功功率电感,其作用是在焊接电源空载时保证电路还能满足软开关条件。
从插座A1输出的相位相差180度的非调制(定宽)驱动脉冲信号送到两组绝缘栅场效应电力开关器件Q01Q02上;从插座A2输出的相位相差180度的PWM(调宽)驱动脉冲信号送到两组绝缘栅场效应电力开关器件Q1Q2上。
隔离变压电路4由具有一次侧绕组和二次侧绕组的中频变压器T5担当,中频变压器T5一次侧绕组的一头经过饱和电感L2接电容桥臂的中点C,另一头穿过一次侧电流互感器T4后接主逆变电路半桥桥臂中点B。二次侧接到二次侧整流滤波电路上。一次侧绕组和二次绕组是通过绝缘材料安全绝缘的。
二次侧整流滤波电路5由快恢复整流二极管D15D16,滤波电感L4以及阻容吸收电阻R52R53和阻容吸收C42C43等组成。
主控制电路6,由内部的电流给定、电流反馈、PWM脉宽调制电路、定宽互补脉冲信号电路和隔离驱动电路等构成。
一,半桥软开关逆变功能的实现:
参见图二,绝缘栅场效应电力开关器件主开关Q1Q2顺向串接成半桥结构,而绝缘栅场效应电力开关器件辅助开关Q01Q02反向串接后一头接Q1Q2串接的中点,另一头接到串联电容C36C37的中点。辅助开关Q01Q02由插座A1引入主控制板送来的相位相差1800 脉冲宽度非调制(固定脉宽)的驱动信号驱动,而主开关Q1Q2则由插座A2引入主控制板送来的相位相差1800 脉冲宽度被调制的驱动信号(PWM信号)驱动。使得主开关Q1和辅助开关Q01同时被驱动开通,之后Q1PWM控制关断,而Q01则固定脉宽滞后关断;然后主开关Q2和辅助开关Q02同时被驱动开通,之后Q2PWM控制关断,而Q02则固定脉宽滞后关断。如此反复开通和关断,就形成了软开关需要的开关顺序逻辑条件。T5为隔离变压器,T4为一次侧电流互感器,L2为包和电感,L4为二次侧平波电感。
电路工作原理如下述:
上一个周期刚结束时,电容C36已放完电荷,端电压为零;电容C37已充满电荷,端电压为直流母线电压U
本周期开始,首先,主开关Q1和辅助开关Q01导通时,电流会沿着“+” → “Q1” → “B” →“T4一次侧” → “T5一次侧” → “L2” → “C”。变压器T5将电能传送到二次侧,二次侧整流二极管D16导通,电感L4储能。 主开关Q1开通时,由于饱和电感L2的作用,流过饱和电感L2和主开关Q1的电流会从零开始线性上升,故主开关Q1属于零电流开通。主开关Q1开通后,B点电压等同于直流母线“+”的电压U(略去主开关Q1导通压降),因此辅助开关Q01两端没有电压,同样也没有电流流过,故辅助开关Q01属于零电压、零电流开通。过后,主开关Q1PWM关断,由于二次侧电感L4电流不能突变,使得二次侧整流二极管D16电流逐步分流到整流二极管D15上,最终,两组整流二极管同时导通,中频变压器T5一次侧和二次侧均被短路。
主开关Q1关断后,饱和电感L2和中频变压器T5的漏感以及逆变电路分布电感中电流不能突变,继续沿着“A” →“Q01” →“Q02体内二极管” →“B” →“T4一次侧” → “T5一次侧” → “L2” →“C”的路径流动,电容C36被线性充电,电容C37被线性放电,A点和B点电压缓慢下降。主开关Q1两端电压由零开始线性上升,所以主开关Q1属于零电压关断,随着时间的推移,电容C36被充上电压值为U的母线电压,电容C37放电到电压值为零,此时饱和电感L2和变压器T5的漏感以及逆变电路分布电感的电流转变路径,沿着“-” →“Q2体内二极管” → “B” → “T4一次侧” → “T5一次侧” → “L2” → “C”继续流动,此时使辅助开关Q01关断,可见Q01属于零电压、零电流关断。
这个周期结束后,电容C37已放完电荷,端电压为零;电容C36已充满电荷,端电压为直流母线电压U
接着下一个周期开始,主开关Q2和辅助开关Q02同时道通,电流会沿着“C” → “L2” → “T5一次侧” → “T4一次侧” → “B” →“Q2” →“-”。变压器T5将电能传送到二次侧,二次侧整流二极管D15导通,电感L4储能。 主开关Q2开通时,由于饱和电感L2的作用,流过饱和电感L2和主开关Q2的电流会从零开始线性上升,故主开关Q2属于零电流开通。主开关Q2开通后,B点电压等同于直流母线“-”的电压(略去主开关Q2导通压降),因此辅助开关Q02两端没有电压,同样也没有电流流过,故辅助开关Q02属于零电压、零电流开通。过后,主开关Q2PWM关断,由于二次侧电感L4电流不能突变,使得二次侧整流二极管D15电流逐步分流到整流二极管D16上,最终,两组整流二极管同时导通,中频变压器T5一次侧和二次侧均被短路。
主开关Q2关断后,饱和电感L2和中频变压器T5的漏感以及逆变电路分布电感中电流不能突变,继续沿着“C” →“L2” →“T5一次侧” → “T4一次侧” → “B” →“Q02” → “Q01体内二极管” →“A”的路径流动,电容C37被线性充电,电容C36被线性放电,A点和B点电压缓慢上升。主开关两两端电压由零开始线性上升,所以主开关Q2属于零电压关断,随着时间的推移,电容C37被充上电压值为U的母线电压,电容C36放电到电压值为零,此时饱和电感L2和变压器T5的漏感以及逆变电路分布电感的电流转变路径,沿着“C” →“L2” →“T5一次侧” → “T4一次侧” → “B” →“Q1体内二极管” →“+”继续流动,此时使辅助开关关断,可见Q02属于零电压零电流关断。
如此周而复始,就实现了半桥软开关逆变功能。可以看出,两组主开关工作于零电流开通、零电压关断的状态,实现了主开关的软开关功能,达到了减小主开关电压电流应力,减小了引起电磁干扰的开关时的电压电流变化率,减小了主开关器件因开关损耗带来的发热热量。同时,用于协同创造软开关条件的辅助开关更是工作在零电压、零电流开通和零电压、零电流关断状态。因此,两组辅助开关只承受很小的开关电压、电流应力,引起电磁干扰和因开关损耗带来的发热热量都很小。
二,满足半桥软开关逆变功能的驱动脉冲电路实现
参见图三,

U1为一电流型PWM集成电路,其1脚为软启动端,外接分压电阻R13R26和电容C14组成软启动定时电路;2脚为5.1V内部基准稳压电源;3脚和12脚接电源地;4脚为一次侧脉冲电流信号输入端;5脚为误差信号电压输入端,56脚和7脚内部为一运放电路,5脚为该运放输入同相端,6脚为该运放电路反相端,7脚为该运放输出端,67脚相连,内部运放接成了以5脚为输入端的射极跟随器;8脚外接电容C17PWM定频电容;9脚外接电阻R31PWM定频电阻;10脚为同步信号输出端;11脚和14脚为PWM脉冲信号的两个互补输出端;13脚和15脚为电源供电端;16脚为脉冲关断端。从11脚和14脚输出的相位相差1800 的互补的PWM脉冲信号送到由MOSFETM5M6M7M8组成的功率放大驱动电路后由隔离驱动变压器T2隔离,分成两组由二极管D5D13电阻R22R41R42R43电容C22C23整形后通过插座A2送至主开关Q1Q2栅极。
这组PWM信号的脉冲宽度是变化的,其脉冲宽度是根据焊接电流给定与实际焊接输出电流的误差而不停调整变化的。
PWM集成电路U18脚取出,通过集成电路U2B射极跟随放大后的锯齿波信号;从PWM集成电路U110脚取出的脉冲同步信号;11脚和14脚取出的PWM脉冲信号以及从PI调节器送来的放大调节后的误差信号一起送到由集成电路U3AU3BU4AU4BU5AU5BU6U7以及电阻R1R2R3R4R11R12R16电容C1等组成的脉冲锁相,分频电路,其输出通过由MOSFETM1M2M3M4组成的功率放大驱动电路后由隔离驱动变压器T1隔离,分成两组由二极管D1D6电阻R9R10R21R23电容C2C3整形后通过插座A1送至辅助开关Q01Q02栅极。这组相位相差1800驱动信号的脉冲宽度是固定的。
脉冲锁相、分频电路中,U4AU4B是带R S触发端的D型触发器;U5AU5B是四输入或门;U6U7是同向放大器(这里采用时基电路NE555)。
这两组驱动脉冲信号使得主开关Q1和辅助开关Q01同时导通,Q1 PWM关断,Q01固定脉宽滞后关断;主开关Q2和辅助开关Q02同时导通,Q2 PWM关断,Q02固定脉宽滞后关断。这样,就为实现半桥软开关提供了合理的驱动脉冲信号。
三,焊接其他功能的实现
1,焊接电流给定和反馈,PWM调节和焊接电流显示:
由电位器RT2RT3(参见图二)集成电路U2D以及电阻R36R46,电位器RT1组成焊接电
流给定路。其中,电阻R36R46等值,和集成电路U2D组成反向器,把正的给定信号电压变成负的,通过电位器RT1送到误差比较点E点。
同样,分流器FL1(参见图二)上采集的正的电流反馈信号经电容C25高频滤波后通过电阻R45也送到误差比较点E点。该误差信号经由集成电路U2C,电阻R33R44电容C19C24和二极管D14ZD1等组成的误差放大器放大调节后送到集成电路U15脚。
另外,一次侧的电流脉冲信号通过互感器T4(参见图二)采集后,由D9D10D11D12整流,C24高频滤波,最后在采样电阻R34上取得幅度和一次侧脉冲电流幅度成正比的脉冲电压信号,该信号一路经电阻R19R18和电容C7组成的阻容网络后送到集成电路U116脚作过流关断信号;另一路经电阻R29R27R28R30和电容C18组成的阻容网络后送到集成电路U14脚,在4脚和锯齿波补偿信号合成后在集成电路U1的内部和集成电路U15脚送来的误差信号比较,生成PWM脉冲,通过集成电路U1内部电路锁相、分频后分别从其11脚和14脚输出互补的PWM信号。集成电路U18脚输出的锯齿波经过集成电路U2B射极跟随放大后,经过由电阻R24R25和电容C13C15组成的阻容网络后作为补偿用锯齿波信号。
由电阻R39R40和电容C26以及DGM1(参见图二)组成焊接电流数字显示电路。
2,欠压,过流和过热保护功能的实现
由集成电路U2A及电阻R14R15组成欠压保护电路,当电网电压过低使得控制电路板+15V
电压不足时,集成电路U1会输出高电位,通过二极管D2导向,电容C6滤除干扰后通过电阻R17送至集成电路U116脚,于是集成电路U1关断PWM输出;同样,该信号也送到集成电路U5A2脚和集成电路U5B12脚,关断辅助开关的驱动信号。
当一次侧电流超过设定值,经互感器T4检出,整流二极管D9D10D11D12整流,电容C21滤波后,在采样电阻R21上取得过流信号,经R19R18分压,C7滤波后送至集成电路U116脚,从而关断PWM输出。
当某种原因使得逆变器的电力开关器件温度过高,则安装在电力开关器件散热器上的温度继电器TS1(参见图二)会断开(正常时为常闭状态),电位器RT3(参见图二)+5V电压端失去电压,电流给定电压为零,焊机停止输出电流,直到温度降低为止。
由整流二极管D3D4D7D8滤波电容C8C9C10C11C12三端集成稳压电路U8
U9U10等组成稳压电源电路,为整个主控制板和焊接电流数显表供电,工频交流变压器T3(参见图二)为整个控制板电路的供电变压器。
zhaohua2764
  • 积分:11183
  • |
  • 主题:40
  • |
  • 帖子:3774
积分:11183
LV10
总工程师
  • 2012-12-14 12:36:14
 
请问,输出[size=14.399999618530273px]电流电阻取样为何是三根线?
月波
  • 积分:230
  • |
  • 主题:10
  • |
  • 帖子:78
积分:230
版主
  • 2012-12-14 13:31:52
 
三线交合 其中gnd 地线两根 可起到一定得屏蔽作用 当然 用两根也没出现啥别的问题 另外 PCB板 用三芯插座比两芯的要可靠一些 用四芯视乎更好一点
zhaohua2764
  • 积分:11183
  • |
  • 主题:40
  • |
  • 帖子:3774
积分:11183
LV10
总工程师
  • 2012-12-14 13:35:43
 
如果一定要采用带屏蔽的导线接,这个该怎么接?(不用绞线)
月波
  • 积分:230
  • |
  • 主题:10
  • |
  • 帖子:78
积分:230
版主
  • 2012-12-14 15:28:58
 
用双芯屏蔽的导线接, 屏蔽层导线一头接机壳 另一头悬空
zhaohua2764
  • 积分:11183
  • |
  • 主题:40
  • |
  • 帖子:3774
积分:11183
LV10
总工程师
  • 2012-12-14 15:31:35
 
那到底是哪头悬空?是直接接机壳,还是通过Y电容接机壳?
月波
  • 积分:230
  • |
  • 主题:10
  • |
  • 帖子:78
积分:230
版主
  • 2012-12-14 16:21:19
 
PCB一头通过一个接线线耳(OT型接线片)直接接到机器的金属板上即可
sinochip
  • 积分:287
  • |
  • 主题:39
  • |
  • 帖子:29
积分:287
LV3
助理工程师
最新回复
  • 2014-12-12 11:27:47
  • 倒数1
 
电动汽车充电桩用NTC热敏电阻。电动轿车充电器热敏电阻,充电桩热敏电阻,电动汽车充电站用防浪涌大电流大功率NTC热敏电阻SCD系列大电流NTC热敏电阻
针对电动汽车充电器功率大的特点从2KW~6KW之间电流比较大的特点,由于需要大容量滤波电容的存在所以需要在上电瞬间对电容充电的浪涌电流进行抑制,市场上传统的热敏电阻功率比较小最大的稳态电流一般不超过10A,无法满足大功率电动汽车充电器的要求,很多公司采用N个NTC热敏电阻并联方式解决功率不够的问题。单并联NTC热敏电阻有几个明显的弊端无法解决:
1:并联后的NTC热敏电阻总的冷态阻值变小比如2个5D25并联后阻值可能只有2欧电流也只有16A但这不是主要的问题
2:因为功率型NTC热敏电阻阻值20%的阻值误差和B值也有误差,导致在实际使用中匹配不均衡的问题,比如2只5D25并联可能一只阻值是4欧另一只是6欧,这样会导致电流首先选择4欧的热敏电阻流过,从而导致4欧的5D25的发热量比6欧的5D25发热量大,进而4欧的5D25的电阻就越小,在这样的正反馈下很快阻值小的NTC热敏电阻会首先损坏,当一个热敏电阻损坏后,另一个热敏电阻也会很快进入饱和状态从而损坏。
针对上述现象华巨电子联合南京东南大学和理工大学,南京大学,武汉理工大学等几所国内知名学校和科研院所联合研发的新一代抑制浪涌的功率型NTC热敏电阻,生产中采用新工艺新技术和纳米材料生产的新一代防浪涌NTC热敏电阻,具有稳态电流大,抑制浪涌电流强的特点。目前做到最大1欧32A和20欧10A的技术水平很好地解决了大功率电源浪涌抑制的状况。目前已经广泛应用于电动汽车充电站,电动汽车充电站,电动汽车充电桩,大功率UPS电源,大功率臭氧发生器等领域。
SCD系列大功率NTC热敏电阻是华巨电子工程师花费数年时间研制出来的专利产品,产品选用纳米材料等高科技产品作为原材料联合南京东南大学和理工大学等几所学校和科研院所联合研发的新一代抑制浪涌的功率型NTC热敏电阻,生产中采用新工艺新技术生产的新一代防浪涌NTC热敏电阻,SCD系列热敏电阻具有抑制浪涌能力强,最大稳态电流大,性能稳定,性价比高等特点。广泛应用于各种大功率电源,充电器,工业设备,汽车电子,航空航天领域,对于拟制浪涌冲,防止因电流浪涌损坏设备的正常运行起到很好地保护作用。


NTC热敏电阻并不总是电源中的浪涌电流限制器(ICL)的必然选择。在有着特 别严格温度和功率要求的应用场合,PTC热敏电阻能够提供更为可靠的防护。华巨科技(SINOCHIP) PTC ICL额外的好处是能够提供短路防护能力。


在开启驱动系统、逆变器或电源等电气设备时总会出现大电流,由于过大的 浪涌电流会损坏敏感元件如电源中的整流器或者烧坏保险丝,因此需要采取防护措施(图1)。对于浪涌电流的限制有两 种基本方式:在电源电路中简单地布置防护设备作为浪涌电流限制器(ICL),或者在浪涌电流峰值消退后使用主动旁路电 路。这两种方式也分别被称为被动和主动ICL电路。对于特定应用来说,浪涌电流抑制技术的选择取决于多个因素。最重 要的是电源功率、设备遭受的浪涌电流的频率、工作温度范围以及系统成本要求。


图1:使用及不使用ICL时的浪涌电流

被动浪涌电流限制


对于额定功率最多为几瓦的小功率电源,最简单实用的浪涌电流限制方案是与负载串联一个普通电阻器。不过对于有着 更高额定功率的电源,固定电阻的功率损耗会显著影响整体效率。在这些情况下,NTC热敏电阻用作被动电流限制业已 成为标准的ICL解决方案(图2)。


图2:使用NTC ICL的被动浪涌电流限制



NTC热敏电阻在温度较低时阻值较高,在温度较高时阻值较低。在温度较低的状态,NTC ICL较高的初始电阻能够有效 地吸收峰值浪涌电流。由于电流负载的作用以及随之而来的自热作用,ICL阻值接着会降低为其室温阻值的百分之几。这 一特性能够减小ICL在连续运行下的功率消耗,因此NTC ICL可以在电容器完全充满电后仍留在电路中。最后,使用NTC ICL的成本较低,方案也易于实现。专注于更高功率水平应用的低损耗解决方案 电源的设计越来越集中于尽可能地消除功率损耗。一旦额定功率超过越500W,被动电路解决方案的缺点就变得非常明显。如果ICL总是与负载串联,则其带来的功率损耗会非常大。设备的额定功率越高,典型工作时间越长,附带功率损耗便越明显。假设NTC ICL的功率损耗占设备总功率的1%,电源的效率为92%,则大约12.5%的总损耗都是由NTC引起的。
主动浪涌电流限制 因此对较高的功率水平,标准的做法是一旦浪涌电流峰值已经消退便使用继电器或可控硅旁路ICL。根据应用要求的不同,主动浪涌电流限制电路可以采用功率电阻、NTC热敏电阻或PTC热敏电阻(图3)作为ICL部件。比如PTC热敏电阻经常用于混合动力或电动汽车的插入式车载充电器(OBC),此类充电器的额定功率通常达到了几千瓦。虽然主动浪涌电流限制的益处对于额定功率大于500W的情况下才最为明显,不过该方法对于提高较低功率水平应用的性能可能也是必要的。尽管主动浪涌电流限制自身系统成本稍微偏高,但是对于较低的额定功率应用,其可以减少功率损耗,而且可以采用 相对便宜的额定值较小的开关和半导体器件。
华巨电子大功率NTC热敏电阻参阅:http://www.sinochip.net/ntcremin/scd.htm


图3:主动浪涌电流限制



何时适宜采用PTC热敏电阻作为ICL


在某些应用中,使用PTC热敏电阻作为ICL可提供优异的性能。NTC ICL在电源打开时的阻值取决于环境温度。在较低的 环境温度下NTC热敏电阻的阻值会比较高,导致充电电流较低、充电时间较长。而另一方面,较高的环境温度会限制 NTC ICL抑制浪涌电流的能力,因为NTC热敏电阻已经处于低阻状态。这种温度依赖性会对部分应用,特别是工作温度 范围较宽的应用造成问题。比如,在北方冬季使用的户外电源,可能永远难以升得足够热以使电阻值降得足够低。
相反,热水循环泵在启动时可能已经很热了,这会使得NTC热敏电阻无法限制浪涌电流。在系统关闭后,NTC热敏电阻 的冷却时间通常在30S至120S间变动,具体时间取决于特定的设备、安装方式以及环境温度。仅当NTC ICL完全冷却后 才能够再次限制充电电流。在很多情况下,该冷却时间已经足够快;但是有时在NTC充分冷却之前便需要对浪涌电流进 行有效的限制。这可能出现在直流母线电容器的快速放电中,在逆变器驱动的家用电气如新型洗衣机和烘干机中便会出 现这种情况。在短暂的断电之后必要的冷却时间是非常关键的。因此,主动浪涌电流限制设计必须总是考虑到所有可能 的NTC ICL仍在低阻状态时浪涌电流峰值出现的情况。在这两种情况下,华巨科技(SINOCHIP) PTC热敏电阻都可以提供有 效的浪涌电流限制方案。
内置自我保护功能


在正常的工作条件下,PTC ICL作为一个普通电阻使用。当电源打开,元件温度与环境温度相同时,PTC ICL依型号不同 阻值在20 欧至500 欧之间变动。这已足够限制浪涌电流峰值。一旦直流母线电容器完全充电,PTC ICL便被旁路掉。如果充电电路出现故障,PTC热敏电阻的特殊功能便可发挥作用保护电路。当电流通过该元件,PTC热敏电阻温度会升 高,阻值也会显著增加。因此,得益于其自保护功能,PTC热敏电阻在以下失效模式下有着先天的优势:


– 电容器短路
– 当直流母线电容器充电后电流限制元件未被旁路(开关元件失效)。


所有这些失效模式都有一个共同点:电流限制元件受到热应力。有两种方式可以保证ICL元件不会在类似情况下损坏:使 用一个具有足够额定功率的功率电阻或者使用PTC热敏电阻。华巨科技(SINOCHIP) PTC ICL的设计使得其在直接连接至最 大额定电压的供电电压时也能工作,且无需额外的电流限制措施,因为PTC ICL具有自保护功能。在出现过大电流如短 路的情况下,PTC温度会升高,从而导致其阻值显著上升,这样PTC热敏电阻自己便可以将电流限制至非临界水平(图4)。
图4:电容器短路时的电流曲线



华巨科技(SINOCHIP) PTC热敏电阻在一些应用中作为主动浪涌电流限制的ICL元件有着一些关键优势:


– 其ICL功能不会受到极端工作温度的影响。
– 一旦负载关闭便可以实现有效的浪涌电流限制,冷却已经在正常工作时进行。
– 对由电路故障引发的电流过载有着自保护功能。


得益于华巨科技(SINOCHIP) ICL广泛的产品组合,您可在苛刻的温度条件下,实现对电源高浪涌电流和短路的可靠保护。



储能电容的充电控制电路



自我防护式充电电阻器以PTC(正温度系数)陶瓷为基础,用于平滑电源中的电容器。当发生短路时,它们会将电流限定在安全水平。普通电阻在电容充电时常用来限制电流。不过,这常有技术风险。举例来说,当短接电容器时,如果电容器短路或者继电器失灵,电阻器将持续暴露在大功率电平下。这可能导致电阻器或者整个系统遭到破坏。爱普科斯采用基于PTC陶瓷的新式WMZ12A-XXDXXXTXXXR系列充电电阻器,现已研发出一种专业解决方案:在自我防护的同时,还实现了相对紧凑的尺寸。


WMZ12AICL系列的典型应用范围为500 W至50 kW功率范围内的工业电源、变频器以及UPS(不间断电源)系统。在这些应用中,链路电容器用于平整生成的直流电压或者在链路中用作储能装置。当电容器充电时,通常需要串联一个电阻器来限制充电电流,以免产生超过允许范围的强电流峰值。一般是采用固定式普通电阻或负温度系数(NTC)电阻实现这一功能。在大多数情况下,会在充电之后使用一个由时间或电压控制的继电器来短接限流元件。充电电流的制约对整流器和转换器系统来说非常重要,因为产生的冲击电流峰值如果未得到限制,可能会触发熔丝或使整流器遭受超过允许范围的强电流。图1所示为传统整流器或转换器系统的方块图。


如果运行时没有干扰,那么上述普通电阻器和继电器的组合足以限制充电电流。不过,在充电期间或充电后发生的干扰可能会导致这些电阻器彻底失灵,并因此导致系统其它元件的全面故障。
为处理典型故障,比如电容器短路或短路开关失灵,建议使用ICL系列PTC自我防护式充电电阻器。在无故障充电中,这些元件的作用就像固定式普通电阻器,可制约充电电流的峰值。当发生故障时,PTC陶瓷的温度和内阻将随加大的欧姆损耗一同增加(见图2),并将电流限定在安全级别。




相比之下,如果将固定电阻器用作充电电流限制器,上述故障将导致电阻器产生相当高的功率耗损,这会要求元件要有一定大的尺寸,这很不经济。以下特殊实例(见图3)可清楚说明这一功能原理。



上述电路采用三相桥式整流器,并将其接至相导线电压为400 VRMS的电源中。其中平滑电容器的电容为940 μF。并联电路含有两个WMZ12A-14D130T100R型充电电阻器,用于限定冲击电流。亦称为零电位电阻器,其额定电阻在25℃的环境温度下为100 Ω。在这种情况下,需要并联两元件:因为电能必须在充电期间内传到电容器,这会使单个WMZ12A-14D130T100R电阻器开始发热,直至温度高出允许范围,结果便导致电阻大大加强。这一情况应当避免,否则将无法对链路电容器进行彻底充电。
可以使用下面的公式计算出所需WMZ12A-14D130T100R系列元件的数量:


如果说元件WMZ12A-14D130T100R大约有2 J/K的热容,参考温度为130℃,那么既可串联也可并联两元件。满足上述等式可确保PTC陶瓷在充电完毕之前不会超出参考温度,并且维持在低电阻范围内。
当达到电容器95%的极限充电电压时,并联的WMZ12A-14D130T100R元件将被短路,同时将接入负荷(以260 Ω固定电阻器为代表)。因此两个J204元件构成的并联电路的性能与一个50 Ω的固定电阻相当。有关无故障充电的情况,请参见图4所示电流时间图。



在这两种情况下,充电电流的时间曲线几乎相同。PTC陶瓷与固定电阻在电流特性方面的细微差别的产生原因是:
* PTC热敏电阻的电阻温度特性形状特殊;另外,
* PTC陶瓷在开启时的对电压的依赖性非常强。在计算峰值冲击电流时,一定要考虑电压依赖性。
约过190 ms之后,充电完毕,充电电阻器便会短路。能量吸收曲线以及加热程度同样相差无几(见图5)。二者的最高点均与电容器在短路时的能量相对应。


当发生故障时,PTC热敏电阻用作限流元件的优势就会十分明显。如果继电器接通失败,负荷电流将流经充电电阻器,并产生强大的热应力,这要求电阻器有相应的尺寸。若采用基于PTC陶瓷的充电电阻器,其电阻会由于强大的起始功率损耗而升至数10 k,从而能够在故障发生期间限定电流(参见图6)。在约三秒之后,先流经两电阻器然后流经总体电路的电流已跌至数10 mA。有关吸取能量的比较,请参见图7。


在进入高阻状态后,PTC陶瓷将能量吸收限定为非关键值,而固定欧姆电阻器的吸收能量则呈直线上升。在该实例中,考虑到温度降额,固定电阻器必须具有200 W以上的额定功率,才能防止过热以及随后的损坏。
故障——电容器在充电开始时发生短路
强大的冲击电流在约150 ms之后使两个自我防护式充电电阻器产生高电阻性,进而限制电流。而流经固定电阻器的电流则仅由极低的电源线电阻进行限定,因此固定电阻器中会产生非常高功率的能量转换。

在短时间内,并联的两个自我防护式充电电阻器与外界达到热平衡,同时由于PTC陶瓷的高电阻值,吸收的能量仅有略微上升。最终产生的能量吸收与图7所示类似。


上述故障——电容器在充电开始时发生短路——表示:充电电阻器上存在极高的负荷。因此,J201充电电阻器需要额外使用一个固定电阻器限定短路电流。不过充电电阻器J202和J204的应用则无需使用固定电阻器作任何额外保护。
华巨电子浪涌保护PTC热敏电阻参阅:http://www.sinochip.net/ptcremin/wmz12acap.htm
华巨电子热敏电阻厂家:www.sinochip.net
zhaohua2764
  • 积分:11183
  • |
  • 主题:40
  • |
  • 帖子:3774
积分:11183
LV10
总工程师
  • 2012-12-14 20:12:53
 
这里的“[size=14.399999618530273px]饱和电感L2”,到底是饱和电感,还是抗饱和电感?有什么特性?
月波
  • 积分:230
  • |
  • 主题:10
  • |
  • 帖子:78
积分:230
版主
  • 2012-12-14 20:18:30
 
这里的“饱和电感L2”,是可饱和电感。
特性是:小电流时电感很大,大电流饱和 电感很小 为IGBT创造零电流导通的条件
月波
  • 积分:230
  • |
  • 主题:10
  • |
  • 帖子:78
积分:230
版主
  • 2012-12-14 20:23:01
 
主开关Q1开通时,由于饱和电感L2的作用(此时电流很小 饱和电感的电感值很大),流过饱和电感L2和主开关Q1的电流会从零开始线性缓慢上升,主开关Q1属于零电流开通。当电流上升到饱和电感L2的零界点后 L2开始向饱和方向发展 电感量急剧减小 Q1才开始流过大电流 。
zhaohua2764
  • 积分:11183
  • |
  • 主题:40
  • |
  • 帖子:3774
积分:11183
LV10
总工程师
  • 2012-12-14 20:52:07
 
这么说,会不会导致波形的失真(由于L2的非线性)
月波
  • 积分:230
  • |
  • 主题:10
  • |
  • 帖子:78
积分:230
版主
  • 2012-12-15 08:55:32
 
IGBT内电流波形就是需要先从开始缓慢上升,升到一定值时才快速升至额定值 ,才能满足IGBT零电流开通条件呀 !你搭个电路 用存储示波器好好看看就理解了
zhaohua2764
  • 积分:11183
  • |
  • 主题:40
  • |
  • 帖子:3774
积分:11183
LV10
总工程师
  • 2012-12-15 10:05:45
 
楼主这介绍太长,没有细看。
既然半桥的右边有了两电容臂,为何还要Q01,Q02控制左边的两个电容?
月波
  • 积分:230
  • |
  • 主题:10
  • |
  • 帖子:78
积分:230
版主
  • 2012-12-15 16:04:40
 
半桥有源广义软开关焊割电源的设计研究
  摘要:介绍了一种新型的半桥有源软开关电路拓扑技术,该技术采用半桥主开关电路和有源辅助开关电路构成的特殊软开关电路。主开关负责传递逆变能量,辅助开关负责创造主开关和自身的软开通和软关断条件。电路拓扑结构简洁明了:只需在主回路一次侧串接饱和电感,通过辅助开关并接缓冲电容,就能在包括空载在内的全负载范围内实现主开关的零电流开通、零电压关断;辅助开关的零电流/零电压开通、零电流/零电压关断。使得开关损耗小、开关器件电力应力小、节能节材。
  关键词:半桥主开关;有源辅助开关;零电流开通、零电压关断;零电流/零电压开通;零电流/零电压关断
  Abstract: This paper proposes a novel active soft switching circuit of half-bridge topology technique, which is a special soft switching circuit consisting of half-bridge switching circuit and auxiliary active switching circuit .The main switching circuit is responsible for transferring the inverter power , the auxiliary circuit is responsible for creating soft switching conditions of the main switching circuit and itself. The half-bridge circuit topology is clear and concise: there is only one saturable inductor connected to the main circuit . Through the connection of the auxiliary switch in parallel with the buffer capacitors, the main switch can achieve ZCS in the turn-on process and ZVS in the turn-off process while the auxiliary switch can achieve ZCS and ZVS both in the turn-on process and in the turn-off process in the range of full load including no-load. Consequently the switching-loss is lower, the current stress and the voltage stress is less, so the energy and material can be saved. The patent of the circuit topology is granted by the state intellectual property office of the P.R.C with the patent No. :ZL 201010532734.6.
Key words: half-bridge switch; auxiliary active switch; ZCS; ZVS; ZCZVS
引言
  近年来, 电力电子技术发展迅猛, 逆变式开关技术广泛应用于焊割电源, 笨重型、低效的传统焊割电源装置已被小型、高效的逆变式焊割电源所取代。为了实现逆变式焊割电源装置的高性能、高效率、高可靠性、减小体积和重量, 必须实现逆变式焊割电源的高频化。软开关技术是使功率变换器得以高频化的重要技术之一, 它应用谐振的原理, 使开关器件中的电流(或电压) 按正弦或准正弦规律变化,当电流自然过零时使器件开通/关断(或电压为零时使器件开通/关断) , 从而减少开关损耗。它不仅可以解决硬开关变换器中的硬开关损耗问题、容性开通问题、感性关断等问题, 还能解决由硬开关引起的电磁骚扰问题。目前,使用在焊割电源上的软开关逆变电源技术有移相式全桥软开关技术和有限双极性全桥软开关技术。本文从另一角度提出一种新型的软开关逆变电源技术,将之运用于焊割电源,设计出新型的逆变式焊割电源。
一,主回路电气器原理图:见图一
  电网交流电能经过开关S1接入焊割电源,由整流桥BR1整流为直流电能存储于电容Cd上。由IGBT开关管Q1、Q2、Q1′、Q2′和半桥电容Cd1、Cd2缓冲电容C1、C2以及主变压器T1的一次侧绕组(存在漏感LK)、饱和电抗器LS等组成的半桥有源广义软开关逆变电路负责将储于电容Cd上的直流电能逆变成中频交流电能,再由主变压器隔离变压后通过次级中频整流即可变成满足焊割需要的直流电能。
  在主回路电气原理图中可以看出,一组IGBT开关管Q1、Q2顺向串接组成半桥拓扑结构,Q1、Q2称为主开关;而另一组IGBT开关管Q1′、Q2′背靠背串接组成一组合开关,Q1′、Q2′称为辅助开关。从主控制电路输出的主开关驱动信号为UQ1(输出端口为G1 S1 )和UQ2(输出端口为G2 S2 ),他们是相位相差180o 的PWM脉冲驱动信号;从主控制电路输出的辅助开关驱动信号为UQ1′(输出端口为G1′ S1′ )和UQ2′(输出端口为G2′ S2′ )他们是相位相差180o 的定宽并留有足够死区时间的脉冲驱动信号。
在主开关驱动信号UQ1和UQ2辅助开关驱动信号UQ1′和UQ2′的驱动下,IGBT开关管Q1和Q1′将同时开通,Q1按PWM关断,Q1′滞后Q1一段时间后固定脉宽关断; Q2和Q2′同时开通,Q2按PWM关断,Q2′滞后Q2一段时间固后定脉宽关断。
  具体的驱动脉冲时序图见图二。
二,主回路的工作原理如下述:
  在t1时刻前,电容C1已经被放完电荷,其端电压为Uc1=0;电容C2已经被充满电荷,其端电压为Uc2=Uin,“1”点电位为Uin。波形图见图十
  1,t1时刻:见图三,主开关Q1和辅助开关Q1′同时开通,由于饱和电抗器LS此时还未进入饱和区,回路中总的电感LK + LS很大,故回路电流将从零开始缓慢上升的,因此Q1为零电流软开通;而此时“1”和“2”两点等电位,Q1′被Q1导通箝位,Q1′处于零偏状态,因此没有电流流过,Q1′属于零电流/零电压软开通。
  此时电流流向为:Uin + → Q1 → LS → T1 → LK → Cd1;Cd2。
由于一次侧回路串联的饱和电感的作用,电流先以很小斜率上升,直到LK达到饱和安匝数饱和后才快速升到负载额定值再按副边电抗器决定的斜率上升,这个时间需设置稍大于tq(IGBT开通延迟的总时间)。原边能量在此过程中通过变压器T1传给副边,副边二极管D3导通,D4反偏截止。一段时间后,Q1 将PWM关断,进入时刻t2
  2,t2 至t6时刻:见图四和图五,t2时刻Q1 PWM截止(Q1′仍保持导通),由于输出电抗器的作用,原边电流不能突变,原边电流在t2时刻切换通路。
  此时电流流向改为:C1;C2 → D2′→ Q1′→ LS → T1 → LK →Cd1;Cd2。
  此后C1被充电;C2被放电,C1端电压从零开始缓慢上升,C2端电压从Uin开始缓慢下降,“1”点电位从Uin缓慢下降,所以IGBT Q1端电压是按一定斜率从其饱和压降(3V左右)开始缓慢上升的,Q1属于零电压软关断。
C1和C2充放电,实际上是“1”点电压与Cd1和Cd2的中点电压(半桥电容足够大,中点电压始终保持于Uin/2)之差加在LS和LK上,随着时间的推移,这个电压会从开始的Uin/2逐渐降到零(此时“1”点电压降至Uin/2),这个过程中变压器一次侧电流也在减少,见图十中变压器一次侧电流t2 – t3段。此时原边能量仍通过变压器T1传给副边,副边二极管D3导通,D4反偏截止。当“1”点电压低于Uin/2时,C1和C2继续充放电,但此时漏感和饱和电感被加上反压,变压器一次侧电压为零,副边二极管D3、D4同时导通为输出电感续流。一次侧电流路径仍然为: C1;C2 → D2′→ Q1′→ LS → T1 → LK →Cd1;Cd2,该电流将急剧减小,见图十t3 – t4段。当C1和C2充放电,使得C1电压充至Uin、C2电压放至零时,漏感和饱和电感仍被加上反压,变压器一次侧电压为零,副边二极管D3、D4仍然同时导通并为输出电感续流。一次侧电流改变路径为:Uin - → D2 → LS → T1 → LK → Cd1;Cd2。见图五,该电流仍将急剧减小,见图十t4 – t5段。
  当一次侧电流急剧减小到饱和电感的阀值时,饱和电感LS电感量剧增,一次侧电流迅速减小到一个很小值然后以较小的斜率进一步缓慢下降到零并开始向相反方向缓慢发展,见图十t5 – t6段,此时辅助开关Q1′关断。可见辅助开关Q1′的关断属于零电流/零电压软关断,关断应力很小。此后,一次侧的电流完全截止,“2”点电位回到中点电位Uin/2, 变压器一次侧及饱和电感上的电压都为零,副边二极管D3、D4仍然同时导通并继续为输出电感续流,见图六。
  当辅助开关Q1′驱动脉冲UQ1′死区时间过去后(死区时间由主控板辅助开关驱动电路设定产生)进入t7时刻。
  3, t7时刻:见图七
             图七:主开关Q2和辅助开关Q2′同时开通时电流路径
  主开关Q2和辅助开关Q2′同时开通,由于饱和电抗器Ls此时还未进入饱和区,回路中总的电感LK+LS很大,故回路电流将从零开始,缓慢上升,因此Q2为零电流软开通;而此时“1”和“2”两点等电位,Q2′被Q2箝位,Q2′处于零偏状态,因此没有电流流过,Q2′属于零电流/零电压软开通。
  此时电流流向为: Cd1;Cd2 → LK → T1 → LS → Q2 → Uin - 。
  电流先以很小斜率上升,直到LK达到饱和安匝数饱和后才快速升到负载额定值再按副边电抗器决定的斜率上升,这个时间设置同样稍大于tq(IGBT开通延迟的总时间)。原边能量在此过程中通过变压器T1传给副边,副边二极管D4导通,D3反偏截止。一段时间后,Q2 将PWM关断,进入时刻t8
4,t8至t12时刻:见图八和图九
                    图八:主开关Q2关断时电流路径
  t8时刻Q2 PWM截止(Q2′仍保持开通),由于输出电抗器的作用,原边电流不能突变,原边电流在t8时刻切换通路。
此时电流流向改为:Cd1;Cd2 → LK → T1 → LS →D1′→ Q2′→ C1;C2 。
此后C2被充电;C1被放电,C2端电压从零开始缓慢上升,C1端电压从Uin开始缓慢下降,“1”点电位从零缓慢上升降,所以Q2端电压是按一定斜率从其饱和压降(3V左右)开始缓慢上升的,Q2属于零电压软关断。
  C2和C1充放电,实际上是Cd1和Cd2的中点电压与“1”点电压之差加在LS和LK上,随着时间的推移,这个电压会从开始的Uin/2逐渐降到零(此时“1”点电压升至Uin/2),这个过程中变压器一次侧电流也在减少,见图十中变压器一次侧电流t8–t9段。此时原边能量仍通过变压器T1传给副边,副边二极管D4导通,D3反偏截止。当“1”点电压高于Uin/2时,C2和C1继续充放电,但此时漏感和饱和电感被加上反压,变压器一次侧电压为零,副边二极管D3、D4同时导通为输出电感续流。一次侧电流路径仍然为: Cd1;Cd2 → LK → T1 → LS →D1′→ Q2′→ C1;C2。该电流将急剧减小,见图十t9 –t10段。当C2和C1充放电,使得C2电压充至Uin、C1电压放至零时,漏感和饱和电感仍被加上反压,变压器一次侧电压仍为零,副边二极管D3、D4仍同时导通并为输出电感续流。一次侧电流改变路径为:Cd1;Cd2 → LK → T1 → LS →D1→ Uin + 。见图九,该电流仍将急剧减小,见图十t10–t11段。
                    图九:主开关Q2关断后期电流路径
  当一次侧电流急剧减小到饱和电感的阀值时,饱和电感LS电感量剧增,一次侧电流迅速减小到一个很小值然后以较小的斜率进一步缓慢下降到零并开始向相反方向缓慢发展,见图十t11 – t12段,此时辅助开关Q2′关断。可见辅助开关Q2′的关断属于零电流/零电压软关断,关断应力很小。此后,一次侧的电流完全截止,“2”点电位回到中点电位Uin/2, 变压器一次侧及饱和电感上的电压都为零,副边二极管D3、D4仍然同时导通并继续为输出电感续流,见图六。
  当辅助开关Q2′驱动脉冲UQ2′死区时间过去,一个完整的PWM周期结束,将开始完全相同的下一个周期。如此周而复始,完成半桥有源广义软开关PWM逆变的整个过程。
  图十是该半桥有源广义软开关逆变波形图。
                  图十:半桥有源广义软开关逆变波形图
  三,关键器件选择和有关参数设置:
  要保证焊割电源在包括空载在内全负载范围内都能能满足软开关条件,需要选择缓冲电容C1和C2的容量,饱和电感LS的电感量和饱和伏秒数值等。保证电源能可靠运行还需要确定合适的主开关IGBT器件和辅助开关IGBT器件的电流、电压和功率等级。
1,主开关零电流软开通条件的满足:
  要满足主开关零电流软开通的条件,必须:
  a,饱和电感必须有足够的饱和伏秒数,可保证从主开关驱动脉冲UQ1或UQ2变高开始,主开关经过开通延时(Turn-on Delay Time)td(on)和上升时间(Rise Time)tr后才完全饱和,即饱和伏秒数中一重要要素饱和电感控制时间tq(IGBT开通延迟的总时间)必须大于等于td(on)+tr 。
  b,饱和电感在饱和时刻的最大电流必须小到可以忽略不计以满足零电流软开通条件。
  c,选择矩形系数大的制作工艺简单的铁氧体磁环。
  根据零电流软开通条件要求,要求饱和电感饱和时的电流为一很小值IS
  可算出电感量为:LS = ( Uin * tq )/ 2IS-----------------(1)
  再根据(2)和(3)式即可计算出需要的磁芯的截面积和需要的绕组匝数
  Uin * tq = 2N * BS * S -----------------------(2)
  LS = N2 * μ0 * μr * S / lC ------------------(3)
  其中:Uin 为一次侧直流电压
  tq 为饱和电感控制时间(大于等于td(on)+tr)
  LS为饱和电感电感量
  IS为饱和电感饱和电流
  N为饱和电感绕组匝数
  BS为饱和电感磁芯饱和磁密
  S为饱和电感磁芯截面积
  μ0为真空磁导率,μ0 = 4л*10-7
  μr为磁芯相对磁导率
  lC为磁芯平均磁路长度
2,主开关零电压软关断条件的满足:
  要满足主开关零电压软关断的条件,必须在每一次主开关关断时,电容C1和C2保证充放电完毕。空载情况下一次侧电流最小,只要我们在空载情况下能保证电容C1和C2充放电完毕,就能保证全负载范围内主开关能零电压软关断的条件。
  设一次侧空载励磁电流为Im 一次侧电感总和为LS+LK ,根据能量守恒定律可知:
(C1+C2) * Uin2 = (LS + LK) * Im 2 ------------------(4)
一般地:我们选择C1 = C2 = C ,通过上式即可算出电容C1和C2的值C
3,主开关器件和辅助开关器件的选取:
主开关IGBT器件的电压、电流容量和功率容量按电源需要满载输出电流、电压以及功率来选择,辅助开关IGBT器件因为工作在大电流期间的时间较短,其电流量及功率容量均可按主开关IGBT器件电流容量的1/3~1/4来选择。
四,结论:
通过对一个完整PWM周期的理论分析可看出本电路拓扑结构中:主开关均为零电流软开通,零电压软关断;而辅助开关均为零电流/零电压软开通,零电流/零电压软关断,开关管开关应力很小,开关损耗非常低。通过参数计算和设置,可使本电源在包括空载在内的全负载范围内达到软开关条件。根据本文制作的一台ZX7-250逆变式手工焊机逆变频率为40KHZ,负载持续率达100%(环境温度40oC条件下),电能变换效率达90%,该电路拓扑技术已获得国家知识产权局发明专利授权,专利号:ZL 2010 1 0532734.6。
参考文献:
1,陈树君、卢振洋、黄鹏飞、殷树言、蒲春华 双零软开关弧焊逆变电源 《焊接学报》2 0 0 2 年6 月第23 卷第3 期
2,张光先 逆变焊机功率因素的研究 《电焊机》1996第6期
3,朱伟建、陈国呈、尤志春、韩天军 一种实用软开关拓扑在弧焊逆变电源中的应用《电气传动》2007年 第37卷 第5期
4,张光先,邹增大,尹海,李思海 软开关逆变式弧焊电源的设计 《电焊机》32卷第4期
5,严伟加,谢运祥 一种新颖有源箝ZVS正激变换器的研究 《通信电源技术》200年5月25日第24卷第3期
6,方臣富、侯润石、殷树言 逆变式弧焊电源轻载状态下零电压软开关的实现《电焊机》34卷第12期
w137155390
  • 积分:1252
  • |
  • 主题:61
  • |
  • 帖子:511
积分:1252
LV6
高级工程师
  • 2013-2-11 21:18:51
  • 倒数6
 
谢谢分享,学习咯~~~
Bodoni
  • 积分:12335
  • |
  • 主题:253
  • |
  • 帖子:5182
积分:12335
LV10
总工程师
  • 2014-9-29 11:53:14
  • 倒数2
 
图能看吗
星宇
  • 积分:18210
  • |
  • 主题:29
  • |
  • 帖子:4755
积分:18210
版主
  • 2012-12-16 12:04:55
 
好贴,先收藏了,慢慢看!
myship02
  • 积分:8471
  • |
  • 主题:88
  • |
  • 帖子:3542
积分:8471
版主
  • 2012-12-16 12:11:29
  • 倒数10
 
这个经典。。学习一下
jiaosheng1981
  • 积分:576
  • |
  • 主题:14
  • |
  • 帖子:133
积分:576
LV6
高级工程师
  • 2013-1-5 22:15:40
  • 倒数9
 
有点意思。学习一下。
cn2011
  • cn2011
  • 离线
  • LV6
  • 高级工程师
  • 积分:439
  • |
  • 主题:13
  • |
  • 帖子:140
积分:439
LV6
高级工程师
  • 2013-1-21 23:45:21
  • 倒数8
 
学习了
facts
  • facts
  • 离线
  • LV6
  • 高级工程师
  • 积分:1130
  • |
  • 主题:13
  • |
  • 帖子:352
积分:1130
LV6
高级工程师
  • 2013-2-4 12:12:44
  • 倒数7
 
三电平半桥+移相控制?
zhaoshao
  • 积分:111
  • |
  • 主题:1
  • |
  • 帖子:4
积分:111
LV2
本网技师
  • 2013-2-22 11:57:35
  • 倒数5
 
焊机可以用上IGBT,我司代理美格纳IGBT MBK40N120NDH,fieldstop工艺,雪崩和抗冲击能力好,QQ 497845952 TEL 13828821294 邹生
cheerduo
  • 积分:134
  • |
  • 主题:4
  • |
  • 帖子:14
积分:134
LV2
本网技师
  • 2013-3-27 10:06:30
  • 倒数4
 
好贴,先收藏了,慢慢看!
ruohan
  • ruohan
  • 在线
  • LV8
  • 副总工程师
  • 积分:7455
  • |
  • 主题:21
  • |
  • 帖子:1101
积分:7455
LV8
副总工程师
  • 2014-9-23 15:23:18
  • 倒数3
 
q慢慢看看,
是不是就是开环的LLC线路,
焊机的一般输出电压有没有限制的,空载和焊接的时候的电压
热门技术、经典电源设计资源推荐

世纪电源网总部

地 址:天津市南开区黄河道大通大厦8层

电 话:400-022-5587

传 真:(022)27690960

邮 编:300110

E-mail:21dy#21dianyuan.com(#换成@)

世纪电源网分部

广 东:(0755)82437996 /(138 2356 2357)

北 京:(010)69525295 /(15901552591)

上 海:(021)24200688 /(13585599008)

香 港:HK(852)92121212

China(86)15220029145

网站简介 | 网站帮助 | 意见反馈 | 联系我们 | 广告服务 | 法律声明 | 友情链接 | 清除Cookie | 小黑屋 | 不良信息举报 | 网站举报

Copyright 2008-2024 21dianyuan.com All Rights Reserved    备案许可证号为:津ICP备10002348号-2   津公网安备 12010402000296号