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| | | | | | | 你那有没推挽计算的资料,或者案例,能否借我参考下,谢谢! |
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| | | | | | | | | 电压比=匝数比,这还要什么资料。
我很少存什么所谓的资料,存得最多的就是器件的规格书。 |
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| | | | | 推完变压器的设计比反激式变压器设计要简单很多,原因是你不用考虑原边电感储能的问题,因为推完变压器在工作的时候磁芯是工作在第一象限和第三象限的,磁芯不会出现剩磁饱和,只要考虑偏磁饱和和电感饱和就可以啦。
他的计算公式就和普通工频变压器的计算方法是一样的,只要改掉公式里面的频率、磁通密度,还有,将正弦系数4.44改成方波系数4.0就可以啦
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| | | | | | | 关键是我对工频变压器设计没接触过,有没有这方面的资料,不胜感激! |
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| | | | | | | 多谢樊工,输入12v,输出360V(最终是SPWM AC220)输出功率200W 打算用EI30 Ae 1.1cm |
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| | | | | | | | | | | | | 是的,前级的频率不知道100KHZ行不行,好像推挽输出计算的时候要减半,50khz |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | 这个计算是怎么计算的,找了好多资料,感觉摸不到头绪, |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | P0=200W UOUT=360V Uin=12v f=100k Ae=1.1
D=0.8 Ton=0.8/100k=8uS
Pin=p0/η=200/0.85=235w
初级N1= Uin*Ton*108 /S(Bm-Br)
=12*8*100/(1.1*2500)=9600/2750=3.45t
取5T
初级电流
Ie= Pin/ Uin=235/12=19.58A
S=19.58/8=2.45mm2
用0.2*15铜箔
初级N2=5T 线径同N1.
次级N3=360/12*5=60T
次级电流Ie= P0/ UOUT=200/360=0.55A
[sup] [/sup]次级线径
D=2√Ie/8π=2√0.55/6π=2*0.17=0.34
取0.35线
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | P0=200W UOUT=360V Uin=12v f=100k Ae=1.1
D=0.8 Ton=0.8/100k=8uS
Pin=p0/η=200/0.85=235w
初级N1= Uin*Ton*108 /S(Bm-Br)
=12*8*100/(1.1*2500)=9600/2750=3.45t
取4T
初级电流
Ie= Pin/ Uin=235/12=19.58A
S=19.58/8=2.45mm2
用0.2*15铜箔
初级N2=4T 线径同N1.
次级N3=360/12*4=120T
次级电流Ie= P0/ UOUT=200/360=0.55A
[sup] [/sup]次级线径
D=2√Ie/8π=2√0.55/6π=2*0.17=0.34
取0.35线
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 樊工,经你的分析感觉推挽变压器对原边感量没有特别的要求,请问原边感量对电路是否有影响呢? |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 推挽变压器磁芯没气隙,电感量很大 对电路是否有影响 |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 樊工,根据你的分析推挽变压器的匝比和Dmax没有关系,而正激变压器的匝比确和输入电压、输出电压、最大占空比均有关系;请樊工分析一下为什么? |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 在最低输入电压下,满负荷时出现最大占空比,这种状况下匝比确定 |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 你好..请问一下这个铜箔的引线怎么取值.我这有一个变压器12V500W.铜箔是0.35*22的.但他的引线只有0.8*3.我的疑问是.引线的面积这么小电流够过吗?谢谢 |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 这个推挽的TON时间为什么可以取到0.8T ,不是0.8T/2么?
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| | | | | | | 非常感谢,实在不好意思,最近忙的天昏地暗,现在才致谢! |
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