| | | | | 是是上端钳位二极管30A/1200V。当时输入电压时400V
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| | | | | | | 建议用示波器观测变压器原边电压波形,箝位二极管电流波形。个人判断可能不是电压击穿。
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| | | | | | | | | 估计是过热击穿了。原边电压示波器检测,示波器搞炸了,一声巨响黑屏 |
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| | | | | | | | | | | 要用隔离探头啊,十有八九是热的,本身钳位管就不凉快。 |
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| | | | | | | 谐振电感26UH,变压器漏感6UH。谐振电容:1N5/1600V
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| | | | | | | | | 谐振电感38UH,滞后桥臂并1N/600V电容。变压器初级钳位二极管D26、D28温度上升快,是什么原因?
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移相全桥电路
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变压器初级波形
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| | | | | | | | | | | 钳位二极管是钳位的副边二极管尖峰,当副边二极管有尖峰,会通过变压器耦合到原边,有了钳位二极管,副边整流二极管的尖峰就会被钳位,是会比较热,我曾经用过,特别热,都热的烧了,说明你副边二极管的波形不好啊,但是这也是PSFB的通病,后来直接把副边整流管换成耐压更高的反向恢复更短的,钳位管不要了,用它还影响效率。
滞后桥臂不一定得并电容,并了电容轻载会很影响效率,有可能电容还挺烫,根据管子的特性,看能否减少点死区时间,如果死区时间小于管子工作的物理延迟时间,那看能不能增加点谐振电感量来增大谐振周期,如果占空比丢失太大影响了你的输出电压,那么最后在加点电容
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| | | | | | | | | | | | | 很感谢你的回复,我的钳位二极管,没有装到扇热器上,需要装到散热器上吗?帮推荐个钳位二极管,谢谢
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| | | | | | | | | | | | | | | 需要装到散热器上的,我项目在用IXYS的DSEI 2×61-12B。你可以看下,不过最好先把箝位二极管的电流波形测下,然后选择合适的管子。 |
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| | | | | | | | | | | | | | | 钳位二极管得选择超快恢复的,你输入电压多少,输入400V,600V的就可以啊,我当时200-400输入,选择600V超快恢复的,也炸,整个电源就它温度最高,就换大封装电流更大的,耐压还是一样,就可以了,最后把输出整流管换成耐压更高的了,直接把钳位管拆了,它还影响效率呢
还有你发的原理图怎么没有电流互感器?既然变压器没有穿隔直流电容,那就得做成峰值电流模式控制的,全桥虽说偏磁不严重,但也不能保证百分之百
你可以看下我写的帖子: https://bbs.21dianyuan.com/forum. ... &fromuid=139132
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| | | | | | | | | | | | | | | | | TI C2000 移相全桥方案。为什么PCMC和VMC控制方式 PWM驱动的MOS管是反的。那也就是两种控制方案超前臂和滞后臂也是反的。这是为什么?一直不理解
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PCMC
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VMC
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | 没做过数字的,不清楚
看着确实是反的,因为同步整流那边驱动也更换过来了,但是反就反呗,控制方案不就得一开始确定吗?电压模式还是峰值电流模式,一开始方案论证就确定了,后面又基本上不改方案啊,反了又有什么关系
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| | | | | | | | | | | | | 移相全桥变压器初级钳位二极管很热,怎么解决??
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移相全桥电路
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前后桥臂波形--300W
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| | | | | | | | | | | | | | | | | Q1 Q4超前。用示波器测试斜对角Q1 Q3 驱动波形Q1先关断,Q3后关断
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | 嗯,我有一点疑问,谐振电感不是应该接在滞后臂那一侧吗?
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 我是参考阮新波书上介绍的。谐振电感在超前臂是最优的。我一直也在纠结这个问题,一般都是怎么玩的?
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 楼主QQ多少?我现在也在调试这个,也是参照TI方案。可以共同交流,我也碰到不少问题。
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | TI 数字电源方案PCMC控制模式怎么老实报FaultFlg = 1; ???困惑好久了
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