| | xkw1cn- 积分:131377
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| | | | | | | 从波形看,上下管关断后,好像续流二极管没有急时导通嵌位到直流母线电压上,或是上下管关断后双有微导通的现象。这是不是上下管驱动电路存在问题呢? |
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| | | | YTDFWANGWEI- 积分:109861
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| | | | | | | | | | | 应该就是变压器电感量太大了导致退磁不良,还引起了在开关管开通时,次级波形振荡。 NCP1252中文介绍是的 经验法则:磁化电流=初级峰值电流的10%,而我设计只有5%。
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| | | | | 1)看自举电容电压够不够
2)可以
3)试试11:17的效率如何?次级forward diode最好用集成有两个二极管的diode分别接并联的两个绕组,以避免并联绕组因电势不平衡有涡流损耗。
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| | | | | | | 次级那里还可以划开铜皮;初级也是两个绕组并联,会不会类式问题?
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| | | | | | | | | 初级是litz铜线,次级用三层绝缘litz线吗?
尽量绕平整以减小这些问题
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| | | | | | | | | | | 都是用的利兹线,初次级只需要1500V耐压,变压器是找厂家绕的,看起来不是很平整;变压器测试时:初级两个绕是分开, 两个电感量差不多,但是两个绕组并联之后,
有时测试电感量就翻倍,但有时又是正常,不知为什么。
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| | | | | | | | | | | | | 测多几个参数:Q,Cps,Lp,Rac@100KHZ
有LCR的话测一谐振点是不是一样。
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| | | | | | | | | | | | | | | 变压器次级两个绕组分开也没有什么改善,上下管的驱动电压在12-13V这样。变压器导通时,次极输出波形开始振荡的严重,不知道是什么引起的?
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 能不能输出输入的管子都转个90C来卧?
初级的二极管及次级电感与管子相反面摆放
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 现在的结构是用外壳散热,功率器件现在是外壳U形的底部。改布局也只是装在U形两边。
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 转个90C还是可以用外壳散热的,觉的这样环路可以缩小。你可以手搭飞线看看效果如何先
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| | | | | | xkw1cn- 积分:131377
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| | | | | 变压器得好好的改进下了。这样绕原副边总有一组线交叉不说,原副边交替绕隔离还不好处理,进出线还容易交叉,同一绕组层间也没见你工艺上隔一组胶带,进出线打火都正常。其实输入电压也不算太低,三明治绕法我觉着试试未尝不可。附件是我做的一个变压器工艺,你可以参考下。像这种立式骨架一般我都想办法绕双层,中间再夹一层胶带,职业习惯。
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PQ32
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| | | | | | | 主要是电流太大了,需要两个绕组并联,层间有加胶带隔离,变压器退厂家改小电感量去了。
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| | | | | | | | | 变压器不能这么绕,
1/2初级+次级+1/2初级,要么就直接先绕初级再绕次级,绕组并联,因为所在的层不一样,铜阻是不一样的,
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| | | | | | | | | | | 关键是我这个匝数少,电流大,所以都是并联。最近把变压器退回去返工,电感量改成350uH,今天看了一下,退磁要快一些,但是加大功率后,有丢波现象。
小负载时初级两端的波形
70%左右负载时初级两端的波形
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| | | | | 分析:核算了一下设计参数,最初时的测试数据是正确的,只是设计时计算的数据不正确,因为设计输出电感上的电流斜波是输出电流的0.4;这个电流斜波没有通过变压器折算到初级。所以首次样品快满载时,就超限流保护了。
新问题:
1.关于这个输出电感上的电流斜波设计成多少为合适?
2.双管正激变压器磁复位对变压器激磁电流与峰值电流比例有没有一定的要求。
3.变压器磁感应强度验证应选那一个公式?:公式1:Bmax=( LP*IP)/(Ae*N);
公式2:B=( Vmin*Ton)/(Ae*N)
4. B值如何选,目前理解:公式1的B=0.25T,公式2的B=0.16T
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