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| | | | | 图一忽略,图二不能忽略
这是两种类型的反馈解法,精通开关电源设计是图一接法,开关电源设计是图二接法
图一直接写出虚短虚断方程,求微分就看出来了,图二有个要求,R2要大于RF2的两倍以上,意思就是环路的工作不能影响采样精度,采样的电流要大于环路工作输入的电流,这样看起来环路工作时对采样的影响很小
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| | | | | | | ”R2要大于RF2的两倍以上“ 还有这要求啊,这个在哪里有呢? 我只知道穿越频率 要小于开关频率的1/2。
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| | | | | | | | | 我这样说吧,图2中如果我的输出是150V, Vref 是2.5V, Rf1为5.1K,则Rf2为300K左右,如果按你说的R2还要大他2倍以上,那R2就超过600k了,如果type II补偿 在穿越频率附近要个10倍增益,那R1就要6M了,这很容易就引入噪声了。
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| | | | | | | | | 仔细想了下,没有啊,对于直流,运放是开路的,电容也是开路的,没有影响啊,不知你指的是怎么影响? |
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| | | | | | | | | 是我自己的使用经验和仿真,如果你要纯计算,当下分压电阻和R2相差不多或者比R2大,运放全程工作的时候输入会走电流,有大有小,这样相当于下分压也会跟着波动,那么采样网络的增益会跟着变化,好比一个10欧姆的电阻,你并一个10K的电阻和并一个跟它一样的10欧姆电阻哪个对这个10欧姆影响大呢?我把R2取值稍微大些,那么我可以近似的认为采样网络在整个频谱下的增益是基本不变的,仿真也同样验证了这一点,不然的话,你要纯理论计算的话会有太多的式子
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| | | | | | | | | | | 你这样分析好像很有道理啊, 但是有个问题啊,图2中如果我的输出是150V, Vref 是2.5V, Rf1为5.1K,则Rf2为300K左右,如果按你说的R2还要大他2倍以上,那R2就超过600k了,如果type II补偿 在穿越频率附近要个10倍增益,那R1就要6M了,这很容易就引入噪声了。 我原来之所以喜欢用图2,就是他的放大电阻可以随意设置。 本帖最后由 chenyu2010221 于 2016-4-28 21:28 编辑
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| | | | | | | | | | | | | 你为何不把下分压减小到K级别的呢?我一般采样网络都是几k的电阻 |
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| | | | | 是你自己定义出现了错误。
当运放是标准型运放,如Gain=VOUT/VIN型时,才可以忽略此下拉直流电阻。
而当运放是OTA跨导型时,如Gain=Iout/VIN时,不可以忽略。
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