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 |  | | | | 首先排除第一个。
剩下两个，就是Bmax和三角B的区别。
而在 LLC 变压器中，这两个值的相差为2倍，这说明这两个中至少一个有误。
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|  | | | | 第三种方式用软件验证了一下结果比较准，第二种方式△B通常是指峰峰值所以分母上的2应该去掉，第一种方式不知是什么思路。 |
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| |  | | | | | | | 应该是磁集成的公式，参考CMG版资料中的公式（跟1楼的k定义可能不同）。
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| | | | | | | | | | | 匝比 n 是一样的话，cmg 和1楼的却不相同，不管k的定义为何，Np算出来，相反的，一个大一个小。 
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| | | | | | | | | | | | | 如果第一个公式里面的匝比是 nreal，将k定义成k1=(Lp+Lr)/Lr（CMG版的k=Lp/Lr）
不知道上面的式子对不对，分母上的系数4还解释不通。
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| | | | | | | | | | | | | | | 我觉得公式里的n 是理论匝比。
这样修正后，一个是n*(k-1/k)0.5 < n，另一个是 n*(k+1/k)0.5 > n。
系数4 ，ΔB是单个象限的值。
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| | | | | | | | | | | | | | | | | 恕我愚钝还没完全理解您的意思，是不是下面这样的表达式才成立？
n=nreal*(k1-1/k1)0.5<nreal，nreal=n*(k+1/k)0.5>n
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | 先说cmg的，设计的匝比（即理论匝比）n =8.1，实际的等效匝比这个小，所以物理匝数nreal要相应加大一个系数，即n*sqrt(k+1/k) = 9.35。我是这样理解的。
这样一来，匝数Np大了，Lp, Lr，fr1，fr2 会否改变？
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 根据这个公式，由物理匝数nreal可得到总的电感量Lp+Lr，理论匝比n决定Lp大小（理想耦合），二者之差为漏感Lr。原设计的Lp和Lr应该是不变的。
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| | | | | 按 电压*时间/三角B/Ae 来看的话，好像是第二个符合。
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| | | | | | | 计算LLC变压器原边匝数时，网上很多资料，且都不尽相同，本来是在一个群里想讨论下，然后给出确切的答案的。版主热心拿到世纪电源网，以方便更多的人，谢谢。（那三个图是网上截图，拿来用的）公式推算如下：
首先大家要理解法拉第电磁感应定律推出的一个公式：V*T=L*I=N*B*S。
V=N*(Vo+Vf),N是咋比，Vo是输出电压，Vf是二极管压降；
T=1/（Fmin*2），Fmin为最小开关频率，忽略死区时间，占空比按50%算，所以/2。（这个2是这么来的，很多人很纠结哪来的2）；
B=ΔB，因LLC拓扑为双端，磁滞回线工作于1 3象限；
S=Ae磁芯截面积。
所以公式就是：
Np=N*（Vo+Vf）/（2*Fmin*ΔB*Ae），常规我们取Bmax=0.3，那ΔB可以取到2*0.3=0.6，不过常规我们一般都是取0.5以下。
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| | | | | | | | | 重新用半桥硬开关做了仿真验证确实是第二个方程正确。
变压器是用Saber自带的MCT设计的（感量1mH），上半部分用电压方程验证下半部分用电流方程验证，结果一致。
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| | | | | 问一下LZ，式(1)里 k 的定义是 ？ = Lp/Lr ？
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| | | | | | | K一般定义为励磁电感/谐振电感（漏感充当谐振电感），磁集成变压器。
所以K=Lm/Lr
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| | | | | | | | | | | 也有K定义是Lp/Lr的，即（Lm+Lr）/Lr，不过这种定义很少。
CMG工程师里面K为Lp/Lr，但是他的Lp其实是Lm。
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