 |  | | | | 可行，仔细设计变压器，应该要不了PQ32，PQ26足矣
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|  | | | | | | PQ2625的尺寸高了，PQ2620又有点偏小。如果用断续模式工作，最大占空比：0.488，初次级匝比1.5，初级峰值6A，次级峰值9A，初级电感量63uH.不知道这个参数是否合理。如果初次级匝比加大，占空比又会增大，初级峰值减小，次级峰值增大，有如何选择。
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| | | | | | | | | | | 磁饱和强度选用的0.3T，这样原边匝数会少一些。我一般选的是0.2-0.25T之间。原边匝数会多一些。磁饱和强度选用0.3T，这样可靠不，对磁芯材质有要求不？现在我打算用EE30/13/11 卧式5+5骨架 |
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| | | | | | | | | | | | | | | 我看设计表格中，线径都采用1根，最粗有用直径2.11线，实际中一般最大用多粗的线方便绕制？
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| | | | | | | | | | | | | | | | | 线径的小数是满足整层约束的需要，6个2.14才能绕满1层，意思12个1.07（18个0.71、、、、）也刚好绕满1层，自己看着（窗口）办
实际中可以如上多股并绕，也可以利兹。注意，其中可能包括安规绝缘
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | 样品出来了，负载70W，效率：88%；
问题点；变压器有饱和现象；可能是变压器磁芯尺寸不对；变压器EE30/13/11，实际磁芯中柱厚度（C尺寸）只有7.5mm。
开关管FCP125N60的米勒效应明显，NCP1252外接驱动电路10R+20R并4148。用PNP三极管代替4148，关断的米勒效应有所好转，效率略有提升。
开关管发热严重，负载70W做高温测试时，60度时，开关管击穿。
NCP1252的VCC电容要用100UF，导致启动电阻要小，现用由启动电阻电流约为1.6mA。
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 变压器终于弄对了，板子也改板了，增加了一个图腾柱电路来驱动开关管，电流波形如图。
负载80W，效率90%。
装外壳老化3小时，也没有坏。只是外壳温度高，用热成像测试MOS管，变压器，输出整流二极管温度都在110度左右。
电源的功率器件散热没有与外壳（金属外壳）接触，中间还有一层绝缘片。
如何处理散热才好，这个温度元件在长期60-70W时能否能承受的住。还要进一步验证一下。
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| | | | | | | | | |  | | | | | | | | | | | | | 做了一下高温测试，70度负载80W，输出电压有0.3V下降。只有下次改一下散热结构，在冲到100W测试一下高温，实际负载也就在60-70W，暂时够用了吧！
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| | | | | 按照我们做轨道标准模块来说，我们现在使用的交错反激，（TI LM5032）的产品比较多， |
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| | | | | | | 我看到过用交错正激的电源模块400W，要加好多外围元件与散热器，功率元件为贴在铝基板上面的，控制电路在另一块玻纤板上面。
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