 |  | | | | 大致步骤：
1. 匝比n选取
2. 确定Mg_min, Mg_max
3. 选择Q值, 电感系数Ln
4. 确定Cr、Lr、Lm参数
5. 验证Cr、Lr、Lm参数是否能够满足增益要求
6. 计算变压器原副边圈数、线径选择 |
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| | |  | | | | | | | | K/Ln值选择原则：
理论上K值取值越大越好，因为K值越大励磁电感越大，励磁电感大则原边的励磁电流小，从而原边的损耗小。但是励磁电流会会导致原边MOSFET无法实现ZVS，从而使得MOSFET开关损耗增加。所以实际设计中，一般取K值在3~7之间。这里取K=5，即Ln=1/5。
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| | | | | | | | | | | | | | | 从增益曲线中可以看到，Q=0.445时，最大增益增益可以达到Mg_pk |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 到此，LLC变压器、电感计算完毕。
欢迎大家指出其中的问题，一起讨论，谢谢~！ |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 楼主你好，首先非常感谢你的无私奉献！哈哈哈……
看过您的这个帖子，在此小弟有一点不明白了，为什么您在设计变压器和谐振电感的时候一个Bmax取0.3 ，一个却是取0.2 ，能指教一下你在做这个选择的时候是出于什么考虑的吗？
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 主变压器的Bmax取0.2时，副边匝数是1.5T，为了副边去整数圈1T，所以Bmax取得0.3
实际设计时Bmax可以先取0.2左右，再根据计算微调，最终还是要靠测试验证 |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | Bmax在初计算是取大好还是小好？一般取多大比较合适？
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| | | | | | | | | | | | | | | |  | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 一般B取值不超过0.3，当然B越 小变压器越不容易饱和是最好的，不过变压器圈数就要越多，变压器的体积就要越大，需要综合考虑才行
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 这种独立的Lr，那么主变压器的设计时应当是要考虑安规的，你用PQ32来做，初级和次级都是用普通的LITZ线吗？
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 不好意思，那里应该是0.3T，忘记改了~~
LLC变压器是双向磁化的，所以ΔB=2*Bmax=2*0.3=0.6T |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | ΔB=2*Bmax，为什么计算Np时分母还有乘以2？ |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 根据最基本的法拉第电磁感应定律：
V*T=NBS，带入即V*Ton=Np*B*S
N*（Vo+Vf）*1/Fmin*2=Np*B*S
Np=N*（Vo+Vf）/2*Fmin*B*Ae
LLC为双端激磁“三角”B=2*Bmax
就是楼主的公式
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 你好，能谈下，集成变压器和，独立主变压器+谐振电感组合的电路，有什么区别的吗？
别谐振电感 磁芯这个怎么设计？ |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 理论上是一样的。
集成变压器时，漏感做谐振电感，需要想办法加大漏感（比如用带隔槽骨架）。
而谐振电感是有损耗的，往往会增加变压器的损耗，所以大功率的时候会用独立的谐振电感。 |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 集成变压器的励磁电感与自身的漏感是可以理解为串联关系的吧，这个怎么理解？
那如果，用独立主变压器+独立谐振电感来设计的参数。 独立主变压器自身也会有漏感的，这个要考虑进去的吗？
举一个例子，如果用设计的集成主变压器励磁电感Lm=850uH,漏感Lr=140uH.Cr=35nF组成的LLC谐振网络。
用独立的谐振电感来设计。主变电感为850uH,谐振电感，电感量为140uH这样的吗，那还要考虑主变的自身漏感的吗？ |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 1. 集成变压器的励磁电感与自身的漏感是可以理解为串联关系的吧，这个怎么理解？==>这个你去找一下理想变压器的模型的资料看看
2. 那如果，用独立主变压器+独立谐振电感来设计的参数。 独立主变压器自身也会有漏感的，这个要考虑进去的吗？==>肯定要考虑漏感的
3. 用独立的谐振电感来设计。主变电感为850uH,谐振电感，电感量为140uH这样的吗，那还要考虑主变的自身漏感的吗？==>谐振电感感量=140uH - 主变压器漏感 |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 你好，关于LLC中的几个元件参数，为什么都有不同的理解。
对于集成变压器，Lr是变压器漏感，Lm是变压器的主电感的吗？
怎么有的资料里面有说，变压器的主电感是Lm+Lr这样算的呀！
https://bbs.21dianyuan.com/183184.html
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 版主提供了另一种计算谐振电流的方法，很不错，开始没看懂，查了下资料，就是分别计算励磁电流和变压器反射电流，再求均方根。励磁电流的计算上面没写具体，实际就是电压/感抗得到。我验证了一下，这种谐振电流计算方法和利用公式计算的差别不大。
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 但是有另外一个问题啊，计算谐振电感时直接用有效值？除以根号2好像也不对。
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 就是次变反射过来的电压（4/π）*V.o*n/√2 ÷ 感抗 2π*f.sw*L.m
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 楼主 介意把 MatchCad文件传上来吗？谢谢。 |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 晚一点吧~~ 如果真的需要可以对照着输一遍，既可以熟悉MATHCAD，还可以加深印象 |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 这个fn_min=0.6 fn_max=1.14 是通过肉眼看出来的吗，有没有什么方法在这个mathcad里面可以画条交线来看得到这个值呢？
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | 这个2%的假设感觉不是很合理啊，一般都会比2%大吧
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| | | | | | | | | | | | | | | | | 这样的Q值能否保证在输出OCP前的时候，关机的时候还能在容性区？
或者正常工作的时候能否保证是zvs？
我的意思是，虽然Q值在你这里计算，已经是在边界线上，但是更严格的是否需要考虑到能否zvs，以及关机和OCP时候的工作状况。。 |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | Mg_pk是考虑了OCP时的增益，就是为了OCP时工作在感性区
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | OCP还是要反应时间的，速度不可能很快！所以还是会有短暂工作在容性区。 |
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| | | | | | | | | | | | | | | 大师的Mathcad计算表，做的确实漂亮！
赞叹！
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| | | | | | | | | | | | | 但是励磁电流会会导致原边MOSFET无法实现ZVS
这句话如何理解？
我觉得k值的选取还取决于，1，采用芯片设置的最高频率和是否允许工作于burst mode而减小功耗但是会增大纹波，2其他器件工作于很高的频率是否有不利的影响 |
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| | | | | | | | | | | | | | | LLC ZVS的实现是靠励磁电流去充放电MOSFET的Cds电容，励磁电流太小，电容上的电不能放完就无法实现ZVS。TI, ST的关于LLC的文献都有这方面的介绍~~ |
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| | | | | 楼主是只计算吗？后面会有实验数据？要不咋验证计算是否合理呢？ |
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| | | | | | | 不好意思，这个暂时只有计算，但是大家还是可以一起讨论下是否可以这样计算 |
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| | | | | | | 估计理论计算出来的结果与实测偏差很大~~~之前也计算过，后来还是趋向慢慢去调式L-L-C合适的参数，以实测为主~~~（纯属个人意见！） |
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| | | | | | | | | | | 我这边有个疑问，就是当我们在调整的时候，假如开关频率低于谐振频率时，我们是否可以通过改变LP来实现让开关频率工作在谐振频率点，或者改变匝比，匝比是改大还是改小呢？希望大师能帮忙分析下这方面，我们以后在调试的时候也能够方便实现，谢谢！！ |
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| | | | | | | | | | | | | 开关频率低于谐振频率==>增益大于1==>(2n*输出)/输入>1
为了工作在谐振频率点，即让增益=1，则需要增大输入，或者减小n |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | 我不是大师~！
改变电感量，相当于Lm，Lr，Lm/Lr的值都改变了，变动的量多了，不太好确定最终是往哪个方向变了。不过你可以去试下，然后跟大家分析一下结果。
图上的波形对EMI的影响我也不清楚，没研究过~~~ |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | 参数改变以后, 结果也全要改变的, EMI有时就通过不了了 |
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| | | | | | | | | | | | | | | 楼主 ，这有个疑问，就是开关频率低于谐振频率==>增益大于1==>(2n*输出)/输入>1 是怎么得来的啊？Fn=开关频率/谐振频率 ，开关频率低于谐振频率，增益应该小于1吧？
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| | | | | | | | | | | | | | | | | 仔细看看LLC增益曲线，增益大于1时，开关频率是多少~~ |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | 控制器以50%的占空比交替为两个MOSFET提供栅极信号，并随负载变化改变工作频率，调节输出电压Vout, 我想,主要看这个吧 |
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| | | | | 虽然还没有机会搞LLC，但是比较喜欢再次跟着楼主学习学习，以后必定能够用到
！ |
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| | | | | | | LLc收集的资料很多，没时间真正看过，现又来顶一下 |
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| | | | | | | | | 建议看看TI的"Designing an LLC Resonant Half-Bridge Power Converter"和ST的“AN2450” |
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| | | | | | | | | | | 我还是一直感到疑问的是那个：LLC变压器是双向磁化的，所以ΔB=2*Bmax=2*0.3=0.6T。因为这样计算出来的匝数刚好减少一半。我看CMG的是取了个0.4，没有乘以2。这个能具体解释一下吗？ |
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| | | | | | | | | | | 很受用，楼主真是厉害，我做了5年电源也没有长进，都不想坚持了
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| | | | | 楼主问一下，llc的变压器有个参数励磁电感Lm，在分析时，Lm在外面接着，但是变压器设计时，其值怎样计算 |
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| | | | | 您好，我设计的是全桥LLC，预期是谐振频率1Mhz，输入50V，输出72V，额定功率1000W，这个设计可行吗？我目前的仿真输出电压一直上不去，所以想问问这个预期本身可靠不可靠 |
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| | | | | | | 1mhz，开关要重新选择，变压器重新设计，开关管驱动也是问题！
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| | | | | 楼主好：
有个问题探讨下，变压器原边漏感+外置电感为谐振电感，如果变压器原边漏感很小时，理论计算的准谐振频率和实际相差很小，如果变压器原边漏感较大，这时理论计算和实际的准谐振频率相差较大，主要是副边变压器的漏感也需要按照匝比的平方折算到原边和Lm并联。
等效模型如图所示
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