| | YTDFWANGWEI- 积分:109919
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积分:109919 版主 | | | 根据原边电感及匝数,可以知道变压器的AL值,那么知道副边匝数就知道副边电感了、 |
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| | | | | 为什么要算次级的电感量?
一般设计的输入条件都是:输入电压,输出电压,输出电流,体积,工作温度,散热条件,目标成本,由此根据其他外围条件决定拓扑和开关频率。一旦拓扑和开关频率决定之后,就可以设定一个工作时的最佳占空比范围,然后综合考虑温升和EMC制约,根据经验选定初级电流纹波率,这样初级电感量就可以大致确定,同时最小磁心要求也出来了。
然后根据假定的初级电流波形来决定初级圈数,之后才由拓扑结构、占空比、输入输出电压比来算出次级圈数,通常就不再关心次级的电感量了。此时如果考虑优化变压器,可以让圈数较少的一侧先绕满整层,然后增减另一侧的圈数来实现更小的漏感。什么设计需要从次级电感量入手呢?
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| | | | | | | 哈哈,你这是国人的做法,目前的情况是 美国的同事把变压器设计好了(包含次级电感量)在国内工厂生产时发觉次级电感量总是偏低,按美国同事的说法应该是偏高还可以理解但实际是偏低怀疑材料问题,可我核查了材料又没问题,所以我有此一问,注意次级是用铜皮绕的。 |
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| | | | | | | | | 初级电感量符合要求,次级偏低?
也别太迷信美国人,通常的做法都不会算次级电感量,除非你们这个设计不是常规做法。要不就是美国人自己弄错了。。。
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| | | | YTDFWANGWEI- 积分:109919
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积分:109919 版主 | | | | | 那你的美国同事,设计的变压器匝比是多少?原边副边电感又是多少呢?将数据列出来看看就可以了。 |
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| | | | | | | | | | | 是LLC双槽骨架的变压器,40:5:5 次级电感量按AL值算最大应该是12uH 实际最大是13.2uH ,鬼佬很较真。这个AL值是根据初级的电感量和匝数算来的。气息靠近初级侧。我的疑问是这个AL值是否对次级也合理? |
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| | | | | | YTDFWANGWEI- 积分:109919
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积分:109919 版主 | | | | | | | LLC漏感是集成在变压器内部的吧,那么就不能单纯按照电感系数AL值来计算了。因为这个时候耦合系数已经不是1了。
个人理解,不知道对错。 |
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| | | | | | | | | | | | | | | 同意,分槽绕的话初次级的耦合方式就不同了,尤其是气息开在一侧。
因为软磁材的磁场来源是初级线圈对其励磁,如果仅在初级侧加有气息,那么磁心中的H是要略小于初级安匝的,而次级感应到的V是基于磁心中的H和B,那么其电感Ls应略小于根据匝比折算的Lp*Ns2/Np2,小多少就看气息开了多大,还有气息分布在初级线圈的什么地方。
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| | | | | | | | | | | | | | | | | 电感 L = N2/R,R是磁阻,包括磁芯和气隙,又 R= 1/AL
初级和次级的R不同,即使N一样,Lp和Ls也会是不一样的,
现在Lp和Ls是分别测量的,不是同时工作,无关乎“次级感应到的V”的问题,
觉得应该考量的是,到底R1大,还是R2大 ? |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | 磁阻反映了磁芯的材质和其形状。一旦磁芯加工做好了,磁阻的大小就固定下来。从初级测量和从次级测量R1=R2 (should be )的吧。 如果不相等,是什么原因呢?
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 线圈在不同位置,所‘看到’的总的R,会是不同的,
尤其是有气隙的时候,磁芯,气隙和磁芯窗口都有布磁通,有磁通的地方,就有或大或小磁阻,R就是这些(成份)磁阻或串或并所组成的,
线圈在不同位置,磁通的分布会不同,R也就不同。
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 大师可否有比较明了的方式证明之 ? 我现在就在琢磨这个,苦思不得。 |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 这个要用FEA(有限元分析)方法来‘证明’了,
设EE磁芯,中柱磨气隙,初级的宽度较次级的大,所以气隙较接近初级,
像这样: [PPPPPPP GG SSS]
FEA的结果显示,ALp<ALs,Rp>Rs,次级‘偏大’,
似乎你的美国同事是有理由的? |
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