 |  | | | | 问题2目前已找到原因。
右半平面零点在hspice中无法仿真出来，更换其他仿真软件后此零点可以仿真出来。
第一个问题，即1. control to output 的传函（vc to vout），低频处即有180度相移，产生的原因期待大家的帮助。谢谢 |
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|  | | | | | | 你用的什么仿真软件呢，据我所用过的pspice，仿真右半平面零点完全没问题~hspice没用过。
至于产生180度相移的原因，要看spice语言是如何描述的了，也可能是负反馈本身就还有初始180度的相位滞后。
老兄可否把文档上传上来呢，也供我们学习一二。 |
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| | |  | | | | | | to zkybuaa ：刚看了帖子“ 请教关于单极点、单零点补偿网络 ”，你对power 系统中零极点作用的描述非常精辟，读后受益匪浅。
右半平面零点未出现的问题，经过比较发现是hspice仿真器的问题，用其他软件如spectre等，此右半平面零点是存在的。pspice没有验证过，应该也可以吧。 |
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| | | | | | | | | 仿真网表参照Ridley论文中给出的，具体参数带入后如下，见附件。
请帮忙看一下Vc to Vo 传输函数低频处180度相位的问题？此传输函数在低频处正常相位应该为0度才对。
附boost电路示意图。
附Ridley boost 模型电路图：
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| | | | | | | | | | | 这个是峰值电流控制模式的CCM状态boost模型吧？
老兄从2007年就开始搞这个boost DC-DC小信号建模，迄今四年有余，收获不浅吧~
何不就此开坛授课，也让我等提升提升~  |
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| | | | | | | | | | | | | 这个正是峰值电流控制模式的CCM状态boost模型（Ridley博士论文中给出的）。
说来惭愧，之前的只是了解了解，没有真正去建模试试，中间在忙非power方面的项目。现在要进行一个boost dcdc项目，必须要建模，以便给环路补偿设计做参考。看了一些资料，Ridley的模型考虑了电流采样问题，可以描述电流模式到电压模式的过渡，方便的设计斜坡补偿，于是最近基于Ridley博士论文中给出的网表用hspice做了仿真。实际做了一下，就遇到了上述的两个问题。 |
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| | | | | 把 Ri 设为负值，见附上的 Pspice netlist
点击查看大图 |
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| | | | | | | 谢谢 greendot。
仿真试了一下，只把Ri 设为负值，应该不能得出所给的blode图（非pspice仿真环境），低频相位是变为0度了，但幅频和相频图与给出的差异很大。如果再调整一下Fm的符号，即可得出所给的blode图。
不知 greendot兄是否也调整了Fm的符号？ |
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| | | | | | | | | 你说的'所给的bode图'是怎样的，可否上传？
就上面的Pspice 结果，我觉得还可以，可以看到在 f=500KHz，幅频有一尖峰，这就是Sub-harmonic oscillation 可能发生的地方。如果把Fm设负，幅频曲线变得很圆滑，尖峰不见了，表现不出CM的特性了。 |
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| | | | | | | | | | | 我说的'所给的bode图'就是老兄你在7楼给出的bode图。这个bode图形状看起来还合理。
在我的仿真环境里（我这里没有pspice），需要同时 修改Ri和Fm两项的符号，才能得出老兄你在7楼给出的bode图。如果只修改Ri的值，幅频曲线则变得很圆滑，无cm的fs/2处的次谐波震荡特性了。
老兄你在7楼给出的bode图是用 boost2.cir.txt这个网表仿真得到的结果吗？有个输出电容的esr零点160MHz处没有出现，相频特性上该零点应该有所体现才对。 |
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| | | | | | | | | | | | | 原始网表得出的bode图除了在低频处相位是180度外，幅频和相频的形状与greendot 兄7楼给出的bode图是很相近的。如果只修改Ri的符号，则会改变电流内环的反馈极性（若原来是负反馈，则现在就会变成正反馈了），幅频和相频特性会发生较大改变。 |
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| | | | | | | | | | | | | | | 7楼的Bode plot是用boost2.cir仿真的结果。
因为netlist内有' .param Ri =-1' 这一句，所以Kf，Kr ，Fm里的Ri都是负值了，Fm自然计得是个负数，我未修改过它的符号。
输出电容的零点超出100MHz的仿真范围，看不到了。
阁下是搞IC的吗？见你用Hspice和Spectre，呵呵。 |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | 了解了。多谢 greendot兄。在下确实是搞ic设计的。 greendot兄应该是搞电源系统方面的吧？
在下的仿真只是修改了电流环路里的Ri的符号，所以仿真结果与老兄的有差异，还要修改Fm和kf和kf的符号才可。
将所有的Ri取负值，则Fm和Kr Kf的符号都改变，即可解决问题。
greendot兄有没有用Ridley的这个模型指导过实际的系统设计？或者说这个模型与实际的系统曲线拟合的情况咋样，模型的准确性如何？ |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | 请 greendot兄和诸位再帮忙看看音频敏感度（vin to vo的传输函数，网表没变，激励加在vin端）的bode图。
第一张图是' .param Ri =-1' 的。第二张是' .param Ri =-1' 及Kr和Kf再取负号的。哪个波形更合理些？
与“Fundamentals of Power Electronics”第十二章中给出的boost电流模式ccm的模型比较，若这里的Ri=-1，Kr'似乎应该再取负号？
第一张图：' .param Ri =-1'
点击查看大图
第二张图：' .param Ri =-1' 及Kr和Kf再取负号的
点击查看大图 |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | Microcap里带有一个例子，也是采用Ridley's Model的，vo^/vin^的曲线如下：
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | greendot兄，谢啦。
这个看起来与第一张图相似些。
想用Ridley的这个模型来指导环路设计，但经验欠缺，吃不准这个模型的准确性如何，手上有没有可以参照的data，所以来此向各位讨教。
多谢各位的帮助啦。 |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | “Care must be taken with the polarity of the current sensing. The conventional boost circuit polarities shown，for example， in fig B.3 should have a negative value for Ri, since the defined inductor current flows into the common terminal.” 摘自Ridley博士论文 P186。
看书还是不仔细啊! 原来Ridley的论文中早有准备。
虽然走了弯路，但解决问题的过程中也理解了环路的许多东西。 |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 有人用Ridley的这个模型指导过实际的系统设计吗？
这个模型与实际的系统曲线拟合的情况咋样，模型的准确性如何？ |
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