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| | | | | | | | | 不要忽略气隙。同样的气隙,同样的骨架磁芯,匝数越多,电感量越大,是有前提条件的。 |
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| | | | | 变压器圈数N越多,激磁电流I越小,磁场强度H越小。 |
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| | | | | 如果绕组匝数被减少了,铁芯工作磁通密度要变大,更容易进入饱和~ |
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| | | | | | | 是我思考的角度不对!
从4楼的这个角度理解就容易了——输出一定、匝比是一定的。感应出同样的副边电压,匝数越少,需要的B越大。所以,匝数越少就越容易饱和了。 |
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| | | | | Bs是饱和磁通密度,其值越小,说明B的变化量越小,H=NI,U=Ldi/dt,提高N,就能提高L,则能减小di/dt,也就能减小dB,变压器越不容易饱和 |
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| | | | | | | | | 正确的公式应该是H对L的积分=NI,也就是说电流或者N越大,H越大,但是一般情况下着两个是相对变化的 |
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| | | | | | | | | | | 在国际单位制mkgs下面,就是H=N*I。有的书上采用了厘米克秒单位制,要乘个4*pi(既空气的磁导率),但也没有L啥事儿。
从4楼说的磁通密度 感应出电压的角度理解,我理解通了。因为Vo=Ns*d(Bm)*Ae/dt,如果Np减小,Ns也要减小。要输出想要的电压,必然要增大磁芯的磁通Bm。所以,相应的激磁电流Im就必须变大。
我原来只考虑原边Np增加了,其实副边Ns也增加了。两者电流方向相反,产生的磁通会相互抵消,真正用于激磁的电流并不是原边电流,还应该扣掉副边的输出电流,励磁电流反而更小了。
结论:如果功率试验中发现磁芯饱和了,可以通过增加原副边匝数来降低磁芯的磁感应强度,来避免饱和。 |
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| | | | | | | | | | | | | 找了一下,没看到哪里说H=NI,两遍的单位都不平衡。
我说的L指的是磁路长度 |
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| | | | | | | | | | | | | 结论:如果功率试验中发现磁芯饱和了,可以通过增加原副边匝数来降低磁芯的磁感应强度,来避免饱和。
这可不一定呀,如果是直流分量引起的饱和,你怎么加匝数都没有用的~ |
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| | | | | | | | | | | | | | | 如果Bs不变,交流成分需要的的磁感应强度通过增加匝数减小了,直流成分需要的磁感应强度不变,是否意味的总的B值也减少了,也就是一定程度了可以避免饱和? |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | 变压器有直流成分,不一定饱和阿~
反激CCM模式,就有直流成分通过~ |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 从我上贴,能得到 做反激可以不加气息 这个结论吗? |
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 我们从纯理论上分析一下,反激模式,DCM小负载,Bmax<Bs,可以不加气息吧 |
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| | | | | Np=Vin-min*Dmax/(fs*Bs*Ae)说明了在Vin-min 与Ae为定值时,才有:Np越多Bs越小这个说法。 |
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| | | | | | | Np越多Bs越小~ ?
磁芯材料定了的话,Bs也定了吧,我的理解是与匝数无关了~ |
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| | | | | | | | | 这里的Bs我是当[磁摆幅]理解的,没把它当作磁材的饱和最大磁通密度来理解。 |
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| | | | | | | | | | | 嗯,这么理解就没有疑问了~
只是Bs,Br 都有专门的意义,不加区分的话容易引起误解~ |
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| | | | | | | | | | | | | 哈哈...你说得对,是我赖得重新打字,延用了楼主的公式。感谢你的认真指正! |
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| | | | | | | | | 公式错了,不是BS,而是bm
BM=(BS-BR)/2 |
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| | | | | | | Bs?对于DCM模式 也应该是Bw啊 对于CCM模式 应该是△B吧 |
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