 |  | | | | 30W进入CCM，加不到100W，最多一倍，50W吧，占空比不变，电流从三角形、梯形往矩形变。
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|  | | | | | | 为什么加不到100W 脉动电流太小了没法峰值电流模式没法控制了吗。
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| | | | | | | | | 矩形面积“没法”超过三角形面积的2倍，平面几何，初中一年级
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| | | | | | | | | | | 李版这说法貌似不对了，波形会长高的，不囿于三角形的高度。
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| | | | | | | | | | | | | 他是预设“定频、峰值电流模式”的前提
如果是ACF（变频）或者纯电压控制模式（无峰值电流限制），这个说法就不成立了
但不管什么模式，只要进入CCM，稳态占空比就不变化
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| | | | | | | | | | | | | | | 怎麼我覺得您意思是 “定频、峰值电流模式和纯电压控制模式，有分別？
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| | | | | | | | | | | | | | | | | 我当时想错了，看了您画的图之后就一目了然
都一样，无论峰值电流模式还是纯电压模式都一样
只要输入电压和感量不变，流过变压器的电流斜率就不变，无论DCM或CCM
DCM模式下是Ip随占空比增大而按Vi/Lp的斜率增大
进入CCM之后就是Ip跟随平台电流长高、直到被限流，无论定频或变频
就以3843为例: Vcs_lim=1V，Rcs如果取0.47欧姆，频率65kHz，初级感量1.5mH，输入电压200V，Vor=109V
初略估计效率85%，30W进入CCM，则此时Ip1=root(2*30W/(85%*1.5mH*65kHz))=0.724A, Vcs1=0.34V
100W的时候，D=0.353不变，deltI=200V*0.353/(1.5mH*65kHz)=0.724A, Ip2=0.5*(0.724A+(2*100W/(85%*1.5mH*65kHz*0.724A)))=2.03A, Vcs2=0.95V
从30W到100W，Ip长高了1.28A，D不变、deltI不变，虽然实际上很可能不会这么操作
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | 建议按 η=1 计算您的例子。
Ip1=0.724, D=0.353 , 输入电流 Iin=0.5*Ip1*D，这等于P/(η*Vin) 乎 ？
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| | | | | | | | |  | | | | | | | | | | | | 100W时增加的平台，就是70W，所以平台的高度就是长高值Iz，Iz=P/(Vin*D) =0.99A ( η=1 计) 。
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 不用MathCAD已经不会举例了 
这回正好30W进入CCM，用0.47欧姆电流取样电阻，3843实现100W过功率保护
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 如是，如是。
不管30W时是CRM，还是已是CCM，D不变下 (现实中D是会稍变大的），电流增高了 [Vo/(Vin*η)]*(Io2-Io1)/D = 1.185A @ Vo=12V+Vd =12.5V
您Ip2式里第一项，看似有点复杂，不就是 P/(Vin*D) 么?
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 您这个模型不太精确吧？损耗并不全在一次侧，尤其是输出为低压大电流的时候
这个需要具体情况具体分析，不好凭感觉拆分一二次侧的损耗比例
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 所有次级的损耗已反射到初级了。模型里变压器是理想的。28楼的计算和这个模型如何比较？
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 分析一下30W CRM 时情况，
28楼的假设下，使用了理想的DC增益公式，变压器是理想的，输入200V，输出12.5V，处理的功率=12.5*2.5=31.25W，
由此可得 ΔI=0.868A，Lp=1.276mH ，与28楼的不同。
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 初级主要损耗来自MOSFET/BJT开关，这个是与变压器串联的
所以应该用戴维南等效而不是诺顿等效，这个是不是不同结果的原因？
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 说了因为采 用了理想DC增益公式，直接输入200V，模型只能这样，当然是和实际不符，所以建议用η=1 （见25楼），起码没问题。
另一个方法如下图，变压器的输入打个折，比如90%，整效率 =(180/200)*(12/12.5) = 0.86 。
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 应该是这个模型，按照DCR和Rds_on的压降来确定理想变压器两端的电压，随后调整电压增益
计算上需要多次迭代、会麻烦一些，但可以更接近实测结果
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | 所以这就不对了，看不出问题来？ 为什么斜率会变的呢？
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 对，斜率不变是指DCM区间，顶点也不会变，那是磁密在限制，变高就饱和炸机
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 不对了，不论DCM，CCM，斜率都是不变的。"顶点"者， 所指何处，可否示之以图？
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 2个图还看不出来哪个对错吗。 这要看不明白就别做电源了。 难道手头没个反激电源在CCM模式下加负载看下，斜率变还是IP变这么明显的东西。
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 手头没个，也可知 L*di/dt = V， Vin、Lp 不变，斜率 di/dt 就不变。
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 反激进入CCM，斜率变成两段了，会不变？更重要的是，你这样的不变，总有个头(Ip_max)吧？这个从转折功率开始的头总不会超过从转折电压开始的头吧？它应该还是受三角形梯形面积不会超过矩形面积的限制吧？30W进入CCM真能飙到100W吗？1000W呢？没个头？
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 看来有误会了？虽未明言，输入是默认固定的，不是变化的。
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 假设一个真实的电源，两钟情况都可能存在、无缝衔接，都在同样一个由Ipmax确定的变压器下运行。
一个设计指标100W的CCM反激，最少60-70W就会退出CCM，非要30W才退出CCM也行，要骚操作提高频率才行。反之
一个设计指标30W就进入的CCM的反激，最多50W就达到最大出力，非要达到100W，就会顶破Ipmax饱和炸鸡
最重要的是，这些答案楼主会看吗？会想知道吗？会理解吗？他纯粹是胡乱编织一个问题问着玩的，你何必费心？
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 这不是胡乱编织的，这是参加面试时面试官问我的一个问题，我发到网上来找找答案，原话就是这样
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 是吗？这个也是面试题？谁知道这个半桥LLC电路的巧妙之处在哪里？
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 这个不是，这个是我看别人的原理图看不懂所以发出来问问
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 一者，李版费心复我，我不敢不费心回复，
二者，就怕楼主被人误导，不得不费心一下，
三者，本想指出李版的矩形说明显有2大问题，不过。。。就没有不过了。 
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 感谢绿点大师解惑！友好的交流氛围与学习环境离不开您这种德艺双馨的前辈，再次感谢！
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 一个设计指标30W就进入的CCM的反激，最多50W就达到最大出力，非要达到100W，就会顶破Ipmax饱和炸鸡。 这不见得吧，又没说变压器多大功率管多大，怎么就一定会饱和炸机呢。如题其它不变进入CCM是跟电感量相关，那我可以保证感量不变，简单方法用更大Ae的磁芯开更大的气隙让不饱和呀。
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 真聪明，调整气隙了当然可以了，想看看你调整气隙的电路
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 原题也没有说变压器多大或者气隙多大，那就以很大的变压器气隙来不就没有饱和的问题了。调气隙保持电感量与电路有什么关系
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 调整了气隙就不再是30W进入连续模式了，除非你能再把气隙又调回来
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 怎么就不是CCM了，我只调整气隙但电感量不变的呀。工作模式是与电感量相关在不饱和的前提下。 增加气隙是为了不饱和。
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 调整气隙但电感量不变? 那就是要增加匝数了，就能到100W？1000W呢？
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| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | 这是版主的奇葩认知，抱着如14楼的概念，认为Ipmax固定下，电流起始点Io越高，功率越大，其实略懂点理论的，都知道，是相反的，功率是越小的，因为功率是正比于 Ipmax^2 - Io^2 的， 这是49楼提到2个问题之一，另一就是那斜率的问题。
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| | | | | 不变化。但是实际上哪有这么宽负载都在ccm的，变压器要拳头那么大一个
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| | | | | 反激次级用鑫金微超级二极管，直接替换同步整流IC+MOS,零外围。24V5A,12V10A,24V10A都可支持，原厂联系18617191882
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| | | | | 两种情况：1.负载动态切换时：占空比一定是变的， 先变大 然后若干周期会自动恢复正常值；
2. 负载稳定时：占空比恒定不变
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